苯—甲苯混合液篩板精餾塔設計

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荊楚理工學院 課程設計成果 學院： 班級： 學生姓名： 學號： 設計地點（單位）： 教學樓A棟 設計題目： 苯——甲苯混合液篩板精餾塔設計 完成日期： 年 月 日 指導教師評語： 成績(五級記分制)： 教師簽名： 目錄 一 序言 3 二 板式精餾塔設計任務書 4 三 設計計算 7 3.1 設計方案的選定及基礎數(shù)據(jù)的搜集 7 3.2 精餾塔的物料衡算 10 3.3 塔板數(shù)的確定 10 3.4 精餾塔的工藝條件及有關物性數(shù)據(jù)的計算 15 3.5 精餾塔的塔體工藝尺寸計算 20 3.6 塔板主要工藝尺寸的計算 22 3.7 篩板的流體力學驗算 25 3.8 塔板負荷性能圖 30 四 設計結果一覽表 38 五 板式塔的結構與附屬設備 40 5.1 接管 40 5.2 冷凝器 42 5.3 再沸器 43 5.4 板式塔結構 45 5.5 加料泵 46 5.6 高位槽 46 5.7 貯槽 47 六 參考書目 48 七 設計心得體會 49 八 附錄 50 附錄一 板式塔結構簡圖 51 附錄二 帶控制點的工藝流程圖 52 一 序言 化工原理課程設計是綜合運用《化工原理》課程和有關先修課程（《物理化學》，《化工制圖》等）所學知識，完成一個單元設備設計為主的一次性實踐教學，是理論聯(lián)系實際的橋梁，在整個教學中起著培養(yǎng)學生能力的重要作用。通過課程設計，要求更加熟悉工程設計的基本內(nèi)容，掌握化工單元操作設計的主要程序及方法，鍛煉和提高學生綜合運用理論知識和技能的能力，問題分析能力，思考問題能力，計算能力等。 精餾是分離液體混合物（含可液化的氣體混合物）最常用的一種單元操作，在化工，煉油，石油化工等工業(yè)中得到廣泛應用。精餾過程在能量劑驅(qū)動下（有時加質(zhì)量劑），使氣液兩相多次直接接觸和分離，利用液相混合物中各組分的揮發(fā)度的不同，使易揮發(fā)組分由液相向氣相轉(zhuǎn)移，難揮發(fā)組分由氣相向液相轉(zhuǎn)移，實現(xiàn)原料混合液中各組分的分離。根據(jù)生產(chǎn)上的不同要求，精餾操作可以是連續(xù)的或間歇的，有些特殊的物系還可采用衡沸精餾或萃取精餾等特殊方法進行分離。本設計的題目是苯——甲苯連續(xù)精餾篩板塔的設計，即需設計一個精餾塔用來分離易揮發(fā)的苯和不易揮發(fā)的甲苯，采用連續(xù)操作方式，需設計一板式塔將其分離。 工業(yè)上對塔設備的主要要求是：（1）生產(chǎn)能力大；（2）傳熱、傳質(zhì)效率高；（3）氣流的摩擦阻力??；（4）操作穩(wěn)定，適應性強，操作彈性大；（5）結構簡單，材料耗用量少；（6）制造安裝容易，操作維修方便。此外，還要求不易堵塞、耐腐蝕等。 篩板是在塔板上鉆有均布的篩孔，呈正三角形排列。上升氣流經(jīng)篩孔分散、鼓泡通過板上液層，形成氣液密切接觸的泡沫層（或噴射的液滴群）。設計良好的篩板塔具有足夠的操作彈性，對易引起堵塞的物系可采用大孔徑篩板，故近年我國對篩板的應用日益增多，所以在本設計中設計該種塔型。 二 板式精餾塔設計任務書 設計題目：苯——甲苯混合液篩板精餾塔設計 學生姓名 課程名稱 化工原理課程設計 專業(yè)班級 地 點 起止時間 設計內(nèi)容及要求 一、設計任務 完成精餾塔工藝設計，精餾設備設計，有關附屬設備的設計和選用，繪制帶控制點工藝流程圖，塔板結構簡圖和塔板負荷性能圖，編制設計說明書。 二、設計內(nèi)容 1.工藝設計 （1）選擇工藝流程和工藝條件 a.加料方式 b.加料狀態(tài) c.塔頂蒸汽冷凝方式 d.塔釜加熱方式 e.塔頂塔底產(chǎn)品的出料狀態(tài) 塔頂產(chǎn)品由塔頂產(chǎn)品冷卻器冷卻至常溫。 （2）精餾工藝計算： a.物料衡算確定各物料流量和組成。 b.經(jīng)濟核算確定適宜的回流比 根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)常費和設備投資費綜合核算最經(jīng)濟原則，確定適宜回流比。 c.精餾塔實際塔板數(shù) 確定全塔理論塔板數(shù)以及精餾段和提餾段各自的理論塔板數(shù)。然后根據(jù)全塔效率ET，求得全塔、精餾段、提餾段的實際塔板數(shù)，確定加料板位置。 2.精餾塔設備設計 (1)選擇塔型和板型 采用板式塔，板型為篩板塔。 (2)塔板結構設計和流體力學計算 (3)繪制塔板負荷性能圖 畫出精餾段或提餾段某塊的負荷性能圖。 (4)有關具體機械結構和塔體附件的選定 *接管規(guī)格： 根據(jù)流量和流體的性質(zhì)，選取經(jīng)驗流速，選擇標準管道。 *全塔高度： 包括上、下封頭，裙座高度。 3.附屬設備設計和選用 (1)加料泵選型，加料管規(guī)格選型 加料泵以每天工作3小時計（每班打1小時）。 大致估計一下加料管路上的管件和閥門。 (2)高位槽、貯槽容量和位置 高位槽以一次加滿再加一定裕量來確定其容積。 貯槽容積按加滿一次可生產(chǎn)10天計算確定。 (3)換熱器選型 對原料預熱器，塔底再沸器，塔頂產(chǎn)品冷卻器等進行選型。 (4)塔頂冷凝器設計選型 根據(jù)換熱量，回流管內(nèi)流速，冷凝器高度，對塔頂冷凝器進行選型設計。 4.編寫設計說明書 設計說明書應根據(jù)設計指導思想闡明設計特點，列出設計主要技術數(shù)據(jù)，對有關工藝流程和設備選型作出技術上和經(jīng)濟上的論證和評價。應按設計程序列出計算公式和計算結果；對所選用的物性數(shù)據(jù)和使用的經(jīng)驗公式圖表應注明來歷。 設計說明書應附有帶控制點工藝流程圖，塔板結構簡圖。 5.注意事項: 寫出詳細計算步驟,并注明選用數(shù)據(jù)的來源； 每項設計結束后,列出計算結果明細表； 設計說明書要求字跡工整,裝訂成冊上交。 設計 參數(shù) 原始數(shù)據(jù)： 年處理量：70000噸 料液初溫：35℃ 料液濃度：50%（苯質(zhì)量分率） 塔頂產(chǎn)品濃度：98%（苯質(zhì)量分率） 塔底釜液含甲苯量不低于 98%(以質(zhì)量計) 每年實際生產(chǎn)天數(shù)：330天（一年中有一個月檢修） 精餾塔塔頂壓強：4 kpa（表壓） 冷卻水溫度：30℃ 飽和水蒸汽壓力：2.5kgf/cm2(表壓) 設備型式：篩板塔 進度 要求 第一天：根據(jù)課程設計任務書查閱相關資料。 第二天：根據(jù)設計任務和工藝要求，確定設計方案。 第三天：確定塔徑、塔高等工藝尺寸。 第四天：進行塔板設計。 第五天：進行流體力學驗算 第六天：繪制負荷性能圖，編寫工藝計算結果。 第七天：進行塔附件設計 第八天：進行附屬設備設計及選型 第九天：繪制帶控制點工藝流程圖，整理設計說明書 第十天：答辯 參考資料 [1]馬江權等.化工原理課程設計[M].北京：中國石化出版社，2009 [2]陳英南.常用化工單元設備的設計[M].上海：華東理工大學出版社，1993 [3]譚天恩.化工原理(第二版)下冊.北京：化學工業(yè)出版社，1998 其它 說明 本表應在每次實施前一周由負責教師填寫二份，教研室審批后交學院院備案，一份由負責教師留用。 若填寫內(nèi)容較多可另紙附后。 一題多名學生共用的，在設計內(nèi)容、參數(shù)、要求等方面應有所區(qū)別。 教研室主任： 指導教師： 2013年 11 月 18日 第 52 頁 共 52 頁 三 設計計算 3.1 設計方案的選定及基礎數(shù)據(jù)的搜集 本設計任務為分離苯一甲苯混合物。由于對物料沒有特殊的要求，可以在常壓下操作。對于二元混合物的分離，應采用連續(xù)精餾流程。設計中采用泡點進料，將原料液通過預熱器加熱至泡點后送人精餾塔內(nèi)。塔頂上升蒸氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲罐。 該物系屬易分離物系，最小回流比較小，故操作回流比取最小回流比的2倍。塔底設置再沸器采用間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲罐。其中由于蒸餾過程的原理是多次進行部分汽化和冷凝，熱效率比較低，但塔頂冷凝器放出的熱量很多，但其能量品位較低，不能直接用于塔釜的熱源，在本次設計中設計把其熱量作為低溫熱源產(chǎn)生低壓蒸汽作為原料預熱器的熱源之一，充分利用了能量。 塔板的類型為篩板塔精餾，篩板塔塔板上開有許多均布的篩孔，孔徑一般為3～8mm，篩孔在塔板上作正三角形排列。篩板塔也是傳質(zhì)過程常用的塔設備，它的主要優(yōu)點有： (１) 結構比浮閥塔更簡單，易于加工，造價約為泡罩塔的60％，為浮閥塔的80％左右。 (２) 處理能力大，比同塔徑的泡罩塔可增加10～15％。 (３) 塔板效率高，比泡罩塔高15％左右。 (４) 壓降較低，每板壓力比泡罩塔約低30％左右。 篩板塔的缺點是： (１) 塔板安裝的水平度要求較高，否則氣液接觸不勻。 (２) 操作彈性較小(約2～3)。 (３) 小孔篩板容易堵塞。 數(shù)據(jù)搜集： 表1 苯和甲苯的物理性質(zhì) 項目 分子式 分子量M 沸點（℃） 臨界溫度tC（℃） 臨界壓強PC（kPa） 苯A C6H6 78.11 80.1 288.5 6833.4 甲苯B C6H5—CH3 92.13 110.6 318.57 4107.7 表2 苯和甲苯的飽和蒸汽壓 溫度(℃) 80.1 85 90 95 100 105 110.6 ,kPa 101.33 116.9 135.5 155.7 179.2 204.2 240.0 ，kPa 40.0 46.0 54.0 63.3 74.3 86.0 表3 苯和甲苯的液相密度 溫度(℃) 80 90 100 110 120 苯,kg/ 815 803.9 792.5 780.3 768.9 甲苯,kg/ 810 800.2 790.3 780.3 770.0 表4 液體表面張力 溫度 80 90 100 110 120 苯，mN/m 21.27 20.06 18.85 17.66 16.49 甲苯，mN/m 21.69 20.59 19.94 18.41 17.31 表5 液體粘度 溫度(℃) 80 90 100 110 120 苯（mPas） 0.308 0.279 0.255 0.233 0.215 甲苯（mPas） 0.311 0.286 0.264 0.254 0.228 表6 苯—甲苯物系在總壓101.3kPa下的關系 t/℃ 80.1 84 88 92 96 100 104 108 110.6 x 1 0.816 0.651 0.504 0.373 0.256 0.152 0.057 0 y 1 0.919 0.825 0.717 0.594 0.455 0.300 0.125 0 表7 常壓下苯——甲苯的氣液平衡數(shù)據(jù) 溫度t ℃ 液相中苯的摩爾分率 x 氣相中苯的摩爾分率 y 110.56 0.00 0.00 109.91 1.00 2.50 108.79 3.00 7.11 107.61 5.00 11.2 105.05 10.0 20.8 102.79 15.0 29.4 100.75 20.0 37.2 98.84 25.0 44.2 97.13 30.0 50.7 95.58 35.0 56.6 94.09 40.0 61.9 92.69 45.0 66.7 91.40 50.0 71.3 90.11 55.0 75.5 80.80 60.0 79.1 87.63 65.0 82.5 86.52 70.0 85.7 85.44 75.0 88.5 84.40 80.0 91.2 83.33 85.0 93.6 82.25 90.0 95.9 81.11 95.0 98.0 80.66 97.0 98.8 80.21 99.0 99.61 80.01 100.0 100.0 3.2 精餾塔的物料衡算 (1) 原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分率 苯的摩爾質(zhì)量 甲苯的摩爾質(zhì)量 (2) 原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量 (3) 物料衡算 原料處理量 總物料衡算 苯物料衡算 聯(lián)立解得 3.3 塔板數(shù)的確定 (1) 理論板層數(shù)的求取 苯一甲苯屬理想物系，可采逐板計算求理論板層數(shù) 1　 求最小回流比及操作回流比 查得苯—甲苯物系的氣、液平衡數(shù)據(jù)（表6），繪出圖， 采用作圖法求最小回流比。泡點進料，在圖中對角線上，自點(0.541,0.541)作垂線即為進料線(線)，該線于平衡線的交點坐標為：(0.541，0.7442)， 故最小回流比為： 故操作回流比為： 2　 求精餾塔的氣、液相負荷 3　 求操作線方程 精餾段操作線方程為： 提餾段操作線方程為： 4　 逐板計算法求理論板層數(shù) 又根據(jù) ， 可解得 相平衡方程，即 ， 變形得， 精餾段用精餾段操作線方程和相平衡方程進行逐板計算， ， ， ，， ，， ，， ，， ，， ，， 提餾段用提餾段操作線方程和相平衡方程進行逐板計算， ， ， ， ， ，， ，， ，， ，， 因此，理論板數(shù)為（包括再沸器），進料板位置為第七層板， (2) 實際板層數(shù)的求取 板效率可用奧康奈爾公式計算， 式中 ——塔頂與塔底平均溫度下的相對揮發(fā)度； ——塔頂與塔底平均溫度下的液相粘度， 1　 平均溫度 利用表7中數(shù)據(jù)和，，，由拉格朗日插值可求得、、, ：， ：， ：， 精餾段平均溫度： 提餾段平均溫度： 2　 組成 精餾段： 液相組成：， 氣相組成：， 提餾段： 液相組成：， 氣相組成：， 3　 相對揮發(fā)度 精餾段揮發(fā)度：由，得， 所以 ， 提餾段揮發(fā)度：由，得， 所以 ， 4　 粘度 精餾段，，查手冊得， 苯： 甲苯： 故提餾段，，查手冊得， ， 故 5　 板效率 精餾段，， 提餾段，， 6　 實際板層數(shù) 精餾段實際板層數(shù) ， 提餾段實際板層數(shù) ， 故全塔所需實際塔板數(shù)：， 全塔效率：, 加料板位置為第13塊板。 3.4 精餾塔的工藝條件及有關物性數(shù)據(jù)的計算 (1) 操作壓力計算 塔頂操作壓力 每層塔板壓降 進料板壓力 塔底操作壓力 精餾段平均壓力 提餾段平均壓力 (2) 平均摩爾質(zhì)量計算 1　 塔頂平均摩爾質(zhì)量計算： 由， 可得 2　 進料板平均摩爾質(zhì)量計算 ： 由理論板計算，得，， 3　 塔釜平均摩爾質(zhì)量計算： 由理論板計算，得，， 4　 精餾段平均摩爾質(zhì)量 5　 提餾段平均摩爾質(zhì)量 (3) 平均密度計算 1　 氣相平均密度計算 由理想氣體狀態(tài)方程計算， 精餾段 提餾段 2　 液相平均密度計算 塔頂： ， 由，查手冊，得 ， ， 則， 進料板： ， 由，查手冊，得 ， ， 則， 塔釜： ， 由，查手冊，得 ， ， 則， 精餾段 提餾段 (4) 液體平均表面張力計算 液相平均表面張力依下式計算，即： 塔頂液相平均表面張力的計算： 由，查手冊，得 ， 進料板液相平均表面張力的計算： 由，查手冊，得 ， 塔釜液相平均表面張力的計算： 由，查手冊，得 ， 精餾段液相平均表面張力為： 提餾段液相平均表面張力為： (5) 液體平均粘度計算 液相平均黏度依下式計算，即： 塔頂液相平均粘度的計算： 由，查手冊，得 ，， ， 得， 進料板液相平均粘度的計算： 由，查手冊，得 ，， ， 得， 塔釜液相平均粘度的計算： 由，查手冊，得 ，， ， 得， 精餾段液相平均粘度為： ， 提餾段液相平均粘度為： 3.5 精餾塔的塔體工藝尺寸計算 (1) 塔徑的計算 對于精餾過程，由于精餾段和提提餾段的氣、液相符合及物性數(shù)據(jù)不同，故設計中兩段的塔徑應分別計算。 （1） 精餾段 精餾段的氣、液相體積流率為： 由 式中由式計算，其中由史密斯關系圖查取，圖的橫坐標為： 取板間距，板上液層高度，則： 查史密斯關系圖得 取安全系數(shù)為0.7，則空塔氣數(shù)為： （2） 提餾段 提餾段的氣、液相體積流率為： 取板間距，板上液層高度，則： 史密斯關系圖橫坐標為： 查史密斯關系圖得 取安全系數(shù)為0.7，則空塔氣數(shù)為： 綜上，按標準塔徑圓整后為， 塔截面積為： 精餾段空塔氣數(shù) 提餾段空塔氣數(shù) (2) 精餾塔有效高度的計算 精餾段有效高度為： 提餾段有效高度為： 在進料板上方開一人孔，其高度為，故精餾塔的有效高度為： 3.6 塔板主要工藝尺寸的計算 （1） 精餾段 (1) 溢流裝置的計算 因塔徑，可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤。各項計算如下： 1　 堰長： 取。 2　 溢流堰高度： 由，選用平直堰，堰上液層高度由式 計算， 近似取，則 取板上清液層高度， 故。 3　 弓形降液管寬度和截面積： 由，查弓形降液管參數(shù)圖，得，， 則， 驗算液體在降液管中停留時間： 故降液管設計合理。 4　 降液管底隙高度： 取降液管底隙高度，則 故降液管底隙高度設計合理。 選用凹形受液盤，深度 (2) 塔板布置 1　 塔板的分塊。因，故塔板采用分塊式。塔板分為4塊。 2　 邊緣區(qū)寬度確定： 取， 3　 開孔區(qū)面積計算。開孔區(qū)面積按式 計算 其中 故 ④ 篩孔計算及其排列 由于苯和甲苯?jīng)]有腐蝕性，可選用碳鋼板，取篩孔直徑。篩孔按正三角形排列，取孔中心距為： 篩孔數(shù)目為： 開孔率為： 氣體通過篩孔的氣速為： （2） 提餾段 （1） 溢流裝置的計算 1　 堰長：取。 2　 溢流堰高度： 取板上清液層高度， 故。 3　 弓形降液管寬度和截面積： 由，查弓形降液管參數(shù)圖，得，， 則， 驗算液體在降液管中停留時間： 故降液管設計合理。 4　 降液管底隙高度： 取降液管底隙流速，則 故降液管底隙高度設計合理。 選用凹形受液盤，深度 (2) 塔板布置 塔板布置與精餾段相同， 氣體通過篩孔的氣速為： 3.7 篩板的流體力學驗算 （1） 精餾段 (1)塔板壓降 ① 干板阻力計算。干板阻力由計算： 由，查干篩孔的流量系數(shù)圖得 ， 故 ② 氣體通過液層的阻力計算 氣體通過液層的阻力由下式計算，即 查充氣系數(shù)關聯(lián)圖得， 故 ③ 液體表面張力的阻力計算 液體表面張力所產(chǎn)生的阻力由下式計算，即： 氣體通過每層塔板的液柱高度按下式計算： 氣體通過每層塔板的壓降為： (2) 液面落差 對于篩板塔，液面落差很小，且本設計的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。 (3) 液沫夾帶 液沫夾帶按下式計算： 故液沫夾帶量在允許的范圍內(nèi)。 (4) 漏液 對篩板塔，漏液點氣速可由以下公式計算： 實際氣速 穩(wěn)定系數(shù)為 故在本設計中無明顯漏液。 (5) 液泛 為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高應服從下式的關系，即： 苯—甲苯物系屬一般物系，取，則： 而 塔板不設進口堰，可由下式計算，即： ，故在本設計中不會發(fā)生液泛現(xiàn)象。 （2） 提餾段 (1)塔板壓降 ① 干板阻力計算。， ② 氣體通過液層的阻力計算 氣體通過液層的阻力由下式計算，即 查充氣系數(shù)關聯(lián)圖得， 故 ③ 液體表面張力的阻力計算 (2) 液面落差 本設計可忽略液面落差的影響。 (3) 液沫夾帶 故液沫夾帶量在允許的范圍內(nèi)。 (4) 漏液 實際氣速 穩(wěn)定系數(shù)為 故在本設計中無明顯漏液。 (5) 液泛 為防止液泛，降液管內(nèi)液層高 取，則： ，故在本設計中不會發(fā)生液泛現(xiàn)象。 3.8 塔板負荷性能圖 （1） 精餾段 (1) 漏液線 由 ， ， 得： 在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結果列于下表 漏液線計算結果 0.0020 0.0030 0.0040 0.0050 0.882 0.898 0.913 0.921 由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線1。 (2)液沫夾帶線 以為限，求關系如下： 由 整理得 在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結果列于下表 液沫夾帶線計算結果 0.0020 0.0030 0.0040 0.0050 3.079 2.987 2.904 2.827 由上表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線2。 (3) 液相負荷下限線 對于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體負荷標準。 據(jù)此可作出與氣體流量無關的垂直液相負荷下限線3。 (4) 液相負荷上限線 以作為液體在降液管中停留時間的下限， 故 據(jù)此可作出與氣體流量無關的垂直液相負荷上限線4。 (5) 液泛線 令 由 聯(lián)立解得 忽略，將與，與，與的關系式代入上式，并整理得： 其中： 將有關的數(shù)據(jù)代入整理，得 在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結果列于下表， 液泛線計算結果 0.0020 0.0030 0.0040 0.0050 3.127 3.060 2.994 2.930 由上表即可作出液泛線5。 根據(jù)以上各線方程，可作出精餾段篩板塔的負荷性能圖，如下圖： 在負荷性能圖上，作出操作點A，連接OA，即作出操作線。由上圖可看出，該篩板的操作上限為夜沫夾帶控制，下限為漏液控制。由圖查得： 故操作彈性為： （2） 提餾段 (1) 漏液線 漏液線計算結果 0.0055 0.0065 0.0075 0.0085 0.868 0.879 0.889 0.899 由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線1。 (2)液沫夾帶線 由 整理得 在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結果列于下表 液沫夾帶線計算結果 0.0055 0.0065 0.0075 0.0085 2.803 2.745 2.689 2.636 由上表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線2。 (3) 液相負荷下限線 對于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體負荷標準。 據(jù)此可作出與氣體流量無關的垂直液相負荷下限線3。 (4) 液相負荷上限線 以作為液體在降液管中停留時間的下限， 故說 據(jù)此可作出與氣體流量無關的垂直液相負荷上限線4。 (5) 液泛線 令 由 聯(lián)立解得 忽略，將與，與，與的關系式代入上式，并整理得： 其中： 將有關的數(shù)據(jù)代入整理，得 在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結果列于下表 液泛線計算結果 0.0055 0.0065 0.0075 0.0085 2.956 2.898 2.838 2.775 由上表即可作出液泛線5。 根據(jù)以上各線方程，可作出提餾段篩板塔的負荷性能圖，如下圖： 在負荷性能圖上，作出操作點A，連接OA，即作出操作線。由上圖可看出，該篩板的操作上限為夜沫夾帶控制，下限為漏液控制。由圖查得： 故操作彈性為： 四 設計結果一覽表 項目 符號 單位 計算數(shù)據(jù) 精餾段 提留段 平均溫度 85.36 99.74 平均壓力 109.5 117.55 平均流量 氣相 1.42 2.02 液相 0.0037 0.0072 實際塔板數(shù) 塊 12 11 板間距 0.40 0.40 塔徑 1.6 1.6 塔的有效高度 4.4 4.0 空塔氣速 0.706 0.682 塔板液流形式 單流型 降液管型式 弓形 堰長 1.06 1.2 堰上液層高度 0.015 0.022 板上液層高度 0.06 0.06 堰高 0.045 0.038 降液管寬度 0.198 0.280 液體在降液管中停留時間 15.68 13.94 降液管底隙高度 0.034 0.030 安定區(qū)寬度 0.065 0.035 邊緣區(qū)寬度 0.065 0.035 開孔區(qū)面積 1.50 1.50 孔徑 5.0 5.0 孔數(shù) 個 7700 7700 孔間距 15 15 開孔面積 0.15 0.15 篩孔氣速 9.34 9.04 塔板壓降 0.531 0.521 降液管內(nèi)清液層高度 0.129 0.133 穩(wěn)定系數(shù) 1.56 1.61 負荷上限 霧沫夾帶控制 霧沫夾帶控制 負荷下限 漏液控制 漏液控制 霧沫夾帶 kg液/kg氣 0.0098 0.011 氣相負荷 2.664 2.505 氣相負荷 0.886 0.846 操作彈性 3.01 2.96 五 板式塔的結構與附屬設備 5.1 接管 (1) 進料管 進料管的結構類型很多，有直管進料管、彎管進料管、T形進料管。本設計采用直管進料管。 ，， 體積流量 管內(nèi)流速，則管徑查表取 (2) 回流管 采用直管回流管,回流管的回流量 ， 體積流量 管內(nèi)流速，則管徑查表取 (3) 塔釜出料管 ，， 體積流量 管內(nèi)流速，則管徑查表取 (4) 塔頂蒸汽出料管 ，， 體積流量 管內(nèi)氣速，則管徑查表取 (5) 塔釜進氣管 ，， 體積流量 管內(nèi)氣速，則管徑查表取 5.2 冷凝器 (1) 熱負荷 塔頂溫度， 查該溫度下汽化潛熱 平均汽化潛熱為： (2) 冷卻水用量 已知冷凝水，取出口溫度， 水的比熱容 (3) 總傳熱系數(shù) 取傳熱系數(shù) (4) 泡點回流時的平均溫差 (5) 換熱面積 傳熱面積 (6) 冷凝器選型 查《化工原理上冊》書附錄十九選固定管板式換熱器的規(guī)格如下： 公稱直徑，公稱壓力，管程數(shù)， 管數(shù)，中心排管數(shù)，管程流通面積， 計算換熱面積，管長， 管子排列方式：正三角形 5.3 再沸器 (1) 熱負荷 塔釜溫度， (2) 加熱蒸汽用量 選用(表壓)，即的飽和蒸汽加熱， 溫度為， 考慮的熱損失， (3) 平均溫差 (4) 總傳熱系數(shù) 取傳熱系數(shù) (5) 換熱面積 傳熱面積 考慮的熱損失， (6) 再沸器選型 查《化工原理上冊》書附錄十九選固定管板式換熱器的規(guī)格如下： 公稱直徑，公稱壓力，管程數(shù)， 管數(shù)，中心排管數(shù)，管程流通面積， 計算換熱面積，管長， 管子排列方式：正三角形 5.4 板式塔結構 (1) 封頭 本設計采用橢圓形封頭，由公稱直徑，查得曲面高度，直邊高度，內(nèi)表面積，容積。選用封頭，。 (2) 裙座 塔底采用裙座支撐，裙座的結構性能好，連接處產(chǎn)生的局部阻力小，所以它是塔設備的主要支座形式，為了支座方便，一般采用圓筒形。由于裙座內(nèi)徑,故裙座壁厚取。 基礎環(huán)內(nèi)徑： 基礎環(huán)外徑： 裙座高度 (3) 人孔 一般每隔層塔板設一人孔。本塔中共23塊板，設置3個人孔，塔頂和塔底一個，中部一個，人孔直徑為，人孔處的板間距為，人孔深入塔內(nèi)部應與塔內(nèi)壁修平，其邊緣需倒棱和磨圓。 (4) 塔頂空間 塔頂空間指塔內(nèi)最上層塔板與塔頂?shù)拈g距。為利于出塔氣體夾帶的液滴沉降，此段遠高于板間距（甚至高出一倍以上），本塔塔頂空間取。 (5) 塔底空間 塔底空間指塔內(nèi)最下層塔底間距。其值由如下兩個因素決定。 ①塔底駐液空間依貯存液量停留或更長時間（易結焦物料可縮短停留時間）而定。②塔底液面至最下層塔板之間要有的間距，大塔可大于此值。本塔取。 (6) 塔高 5.5 加料泵 進料口離水平面距離：m 加料泵以每天工作3小時計（每班打1小時）， 則體積流量： 功率：查《化工原理》附錄十七，選型離心泵，其參數(shù)為 流量,揚程,效率，, 5.6 高位槽 高位槽以一次加滿再加一定裕量來確定其容積， 8小時原料處理量 故 5.7 貯槽 貯槽容積按加滿一次可生產(chǎn)10天計算確定： 10天原料處理量 故 六 參考書目 [1]張新戰(zhàn)?化工單元過程及操作?北京：化學工業(yè)出版社，1998 [2]譚天恩,竇梅?化工原理（第四版上下冊）?北京：化學工業(yè)出版社，2013 [3]柴誠敬,劉國維?化工原理課程設計?天津：天津科學技術出版社，1994 [4]賈紹義,柴敬誠?化工原理課程設計?天津：天津大學出版社，2002 [5]陳均志，李雷?化工原理實驗及課程設計?北京：化學工業(yè)出版社，2008 [6]馬江權，冷一欣?化工原理課程設計（第二版）?北京：中國石化出版社，2013 七 設計心得體會 本次課程設計通過給定的生產(chǎn)操作工藝條件自行設計一套苯——甲苯物系的分離的塔板式連續(xù)精餾塔設備。通過近兩周的努力，經(jīng)過復雜的計算和優(yōu)化，我終于設計出一套較為完善的塔板式連續(xù)精餾塔設備。其各項操作性能指標均能符合工藝生產(chǎn)技術要求，而且操作彈性大，生產(chǎn)能力強，達到了預期的目的。 通過這次課程設計我經(jīng)歷并學到了很多知識，熟悉了大量課程內(nèi)容，懂得了許多做事方法，可謂是從中受益匪淺，我想這也許就是這門課程的最初本意。從接到課題并完成分組的那一刻起我就立志要盡最大努力把它做全做好。首先，我去圖書館借閱了大量有關書籍，并從設計書上了解熟悉了設計的流程和方法。通過查閱資料，我從對設計一無所知變得初曉門路，而進一步的學習和討論使我具備了完成設計的知識和方法，這使我對設計有了極大的信心，我確定了設計方案和具體流程及設計時間表，然后就進入了正式的設計工作當中。 這次歷時近兩周的課程設計使我把平時所學的理論知識運用到實踐中，使我對書本上所學理論知識有了進一步的理解，也使我自主學習了新的知識并在設計中加以應用。此次課程設計也給我提供了很大的發(fā)揮空間，我積極發(fā)揮主觀能動性獨立地去通過書籍、網(wǎng)絡等各種途徑查閱資料、查找數(shù)據(jù)和標準，確定設計方案。通過這次課程設計提高了我們認識問題、分析問題、解決問題的能力。 最后，我們還要感謝王洪林老師在這次課程設計中給予我的敦促和指導工作。對于設計遇到的問題他給予了我認真明確耐心的指導，這極大的鼓勵了我完成設計的決心。 由于能力以及實踐還有許多不足，所以在整個設計過程中，難免有些不成熟和欠妥之處，希望老師能夠批評指正。 八 附錄 附錄一 板式塔結構簡圖 附錄二 帶控制點的工藝流程圖