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塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)
1 本設(shè)計(jì)方案的總體概述
1.1機(jī)構(gòu)的總體設(shè)計(jì)的任務(wù)及重要性
結(jié)構(gòu)的總體設(shè)計(jì)的任務(wù)是將原理方案設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)化，即把一維或者二維的原理方案圖轉(zhuǎn)化為三維的可制造的形體過程，也可以說是從為了完成總系統(tǒng)功能而進(jìn)行的初步總體布置開始到最佳裝配圖（結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)）的最終完善及審核通過為止。
結(jié)構(gòu)總體設(shè)計(jì)工作包括兩個(gè)方面，即“質(zhì)”的設(shè)計(jì)和“量”的設(shè)計(jì)。所謂“質(zhì)”的設(shè)計(jì)是指“定形”設(shè)計(jì)，有系統(tǒng)的定形和零部件的定形。這部分工作對產(chǎn)品的質(zhì)量有決定性意義。“量”的設(shè)計(jì)則是指選擇材料，確定尺寸和零部件進(jìn)一步詳細(xì)設(shè)計(jì)等，此部分設(shè)計(jì)所涉及到的知識在《機(jī)械設(shè)計(jì)》、《材料力學(xué)》等教材中已學(xué)過。由此看來，結(jié)構(gòu)的總體設(shè)計(jì)階段的工作量是相當(dāng)大的，同時(shí)它的工作質(zhì)量對滿足功能要求，保證產(chǎn)品質(zhì)量和可靠性，降低產(chǎn)品的成本等都起者十分重要的作用
1.2機(jī)構(gòu)的總體設(shè)計(jì)原則
機(jī)械系統(tǒng)總體設(shè)計(jì)是產(chǎn)品設(shè)計(jì)的關(guān)鍵,它對產(chǎn)品的技術(shù)性能,經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和外觀造型均具有決定性的意義。
明確，簡單，安全可靠是結(jié)構(gòu)總體設(shè)計(jì)階段必須遵守的三項(xiàng)基本原則。由于這三項(xiàng)基本原則的共同目標(biāo)都是為了保證實(shí)現(xiàn)總系統(tǒng)（產(chǎn)品）的預(yù)期功能，降低成本及保障人和環(huán)境安全的，所以，在整個(gè)設(shè)計(jì)階段應(yīng)將這三項(xiàng)基本原則貫徹到底。
(1)明確原則
這里主要包括以下三個(gè)方面：
①功能明確 所選擇的結(jié)構(gòu)應(yīng)能明確無誤地、可靠地實(shí)現(xiàn)預(yù)期的功能。對于可實(shí)現(xiàn)的功能來說，要做到既不疏漏又不冗余。
②工作情況明確 被設(shè)計(jì)的產(chǎn)品(系統(tǒng)）所處的工作狀況必須明確。因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)和零部件的材料、形狀、尺寸、磨損及腐蝕是根據(jù)其工況來確定。若設(shè)計(jì)時(shí)缺少準(zhǔn)確的使用工況說明，且不得不做出一些假設(shè)的話，應(yīng)隨時(shí)檢查有關(guān)假設(shè)的正確性。
③結(jié)構(gòu)的工作原理明確 設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)時(shí)所依據(jù)的工作原理必須明確，從而才能可靠地實(shí)現(xiàn)所預(yù)期的功能要求。
(2)簡單原則
簡單原則是指要在滿足總功能的前提下，盡量使整機(jī)、部件、零件的結(jié)構(gòu)簡單，且數(shù)目少；同時(shí)還要要求操作與監(jiān)控簡便；制造與測量容易、快速、準(zhǔn)確；安裝與調(diào)試簡易而快捷。亦就是說這里所指的“簡單”，同時(shí)具有簡化、簡便、簡明、簡易、減少等多重含義。
(3)安全可靠原則
一個(gè)系統(tǒng)(產(chǎn)品)的安全可靠性主要指：
①構(gòu)件的可靠性 在規(guī)定的外載荷下，在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)，構(gòu)件不發(fā)生斷裂、過度變形、過度磨損且不喪失穩(wěn)定性。
②功能的可靠性 主要是指總系統(tǒng)的可靠性，即保證在規(guī)定條件下能實(shí)現(xiàn)總系統(tǒng)的總功能。
③工作安全性 主要指對操作者的防護(hù)，保證人的安全。
④環(huán)境安全性 不造成不允許的環(huán)境污染，同時(shí)也要保證整個(gè)系統(tǒng)(產(chǎn)品)對環(huán)境的適應(yīng)性
1.3機(jī)構(gòu)的總體布置設(shè)計(jì)基本要求
(1)功能合理
即總布置設(shè)計(jì)應(yīng)適應(yīng)于功能表達(dá)，無論在整體上還是在局部上都不應(yīng)采用不利于功能目標(biāo)的布局方案。
(2)結(jié)構(gòu)緊湊、層次清晰、比例協(xié)調(diào)
這一方面應(yīng)盡可能使總系統(tǒng)簡單并充分利用機(jī)械系統(tǒng)的內(nèi)部空間，如把電動機(jī)、傳動部件等安裝在支撐大件的內(nèi)部；另一方面有利于良好的造型，美觀大方。
(3)充分考慮產(chǎn)品的系列化及發(fā)展
總體布置時(shí)還應(yīng)對系列設(shè)計(jì)、變形設(shè)計(jì)給予考慮；對于單機(jī)的布置還應(yīng)考慮組成生產(chǎn)線和實(shí)現(xiàn)自動化的可能性。
1.4本設(shè)計(jì)方案簡述
本實(shí)用新型的技術(shù)解決方案是，為了達(dá)到清除冰雪的目的，如圖2.1所示，能夠清楚的看到該設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)特性：圖1-4 除冰機(jī)整體結(jié)構(gòu)示意圖
1-發(fā)動機(jī) 2-減速器 3-萬向節(jié) 4-傳動軸 5-彈簧拉桿 6-上支撐彈簧7-車底盤傾斜角度調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu) 8-軸承座 9-固定偏心激震錘 10—活動偏心激震錘 11-軸 12-扭力彈簧 13-螺栓 14-固定板15-螺栓 16-下支撐彈簧 17-破冰鏟 18-除冰鏟 19-彈簧 20-支桿 21-震動架 22-吊耳 23-支柱24-軸 25-車軸 26-車輪 27-車底盤 28-聯(lián)軸器 29-掛鉤
在車體的車底盤27上設(shè)有發(fā)動機(jī)1和通過聯(lián)軸器28與發(fā)動機(jī)連接的減速機(jī)2及通過萬向節(jié)3和傳動軸4與減速機(jī)2連接的位于車底盤27前方的破冰機(jī)構(gòu)，并在車底盤27前端的下部設(shè)有除冰機(jī)構(gòu)。為了達(dá)到既能破碎路面冰雪，又不破壞路面的目的，其破冰機(jī)構(gòu)采用振動式，該破冰機(jī)構(gòu)可由固設(shè)在車底盤上的支柱23，與支柱23對接的位于車底盤前方的振動架21，設(shè)在振動架21上部的前后對稱的設(shè)有軸的軸承座8，設(shè)在軸上的兩個(gè)通過凸凹面結(jié)合的固定偏心激震錘9和活動偏心激震錘10，套在軸上的一端固設(shè)在軸上，另一端固設(shè)在活動偏心激震錘10上的扭力彈贊12。設(shè)在振動架21自由端下部的破冰鏟17和固設(shè)在車底盤27上并插在振動架21插孔內(nèi)的彈簧拉桿及套在彈簧拉桿5上的位于振動架上、下的支承彈簧6,16所構(gòu)成。震動架通過固定偏心激震錘9和活動偏心激震錘10旋轉(zhuǎn)時(shí)所產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)慣量產(chǎn)生震動，從而驅(qū)動破冰鏟17使將路面上的冰雪層擊碎，同時(shí)通過震動產(chǎn)生橫向擺動帶動破冰鏟使破碎的冰雪與路面剝離。破冰鏟最好制作成星橫向交錯(cuò)形。除冰機(jī)構(gòu)是由通過兩側(cè)支桿20絞接在車底盤27兩側(cè)下部的除冰鏟18和連接在車底盤27和除冰鏟18上的彈簧19所構(gòu)成。為了提高除冰雪的效果，在本體上設(shè)有可調(diào)整車底盤27傾斜角度的調(diào)整機(jī)構(gòu)，通過調(diào)整車底盤的傾斜角度和發(fā)動機(jī)1的轉(zhuǎn)速來控制破冰鏟的最佳工作狀態(tài)。車體是由設(shè)在車底盤一端的掛鉤29掛在動力機(jī)械上。從而實(shí)現(xiàn)推動除冰機(jī)構(gòu)進(jìn)行工作。為了防止機(jī)核運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)傷人在車底盤上設(shè)有防護(hù)罩。
本實(shí)用新型與已有技術(shù)比較，由于在車體的車底盤上設(shè)有了由發(fā)動機(jī)、減速機(jī)、振動式破冰機(jī)構(gòu)，除冰機(jī)構(gòu)及可調(diào)整車底盤傾斜角度的調(diào)整機(jī)構(gòu)構(gòu)成的路面除雪機(jī)，因此其具有設(shè)計(jì)合理、結(jié)構(gòu)筒單、工作效率高、使用方便、性能好、不損壞路面。堅(jiān)固耐用、價(jià)格低廉等優(yōu)點(diǎn)。
2電動機(jī)的選擇
2.1電機(jī)類型和結(jié)構(gòu)形式
電動機(jī)類型和結(jié)構(gòu)要根據(jù)電源（交流或直流）、工作條件（溫度、環(huán)境、空間尺寸等）和載荷特點(diǎn)（性質(zhì)、大小、啟動性能和過載情況）來選擇。
沒有特殊要求時(shí)均應(yīng)選用交流電動機(jī)，其中以三相鼠籠式異步電動機(jī)用的最多。Y系列電動機(jī)為我國推廣采用的新設(shè)計(jì)產(chǎn)品，適用與不易燃、不易爆、無腐蝕氣體的場合，以及要求具有較好啟動性能的機(jī)械。
2.2電動機(jī)的容量及轉(zhuǎn)速
參考同類機(jī)械產(chǎn)品，選取電動機(jī)轉(zhuǎn)速970r/min，功率11KW,查手冊確定電動機(jī)型號為Y160L-6，伸出部分軸直徑為40mm。
3聯(lián)軸器的選擇
3.1選擇聯(lián)軸器
為了隔離震動與沖擊，選擇用彈性套柱銷聯(lián)軸器，具有一定補(bǔ)償兩軸線相對偏移和減振緩沖能力，適用于安裝底座剛性好，沖擊載荷不大的中、小功率軸系傳動，可用于經(jīng)常正反轉(zhuǎn)、啟動頻繁的場合，工作溫度為-20~+70°C。
3.2計(jì)算公稱轉(zhuǎn)矩
T=9.55*106 P/n=9 550 000*11/970N.mm=108.3*103 N.mm
由表查得KA =2.3 故計(jì)算轉(zhuǎn)矩為：
Tca = KA T=2.3*108.3*103 =249.1*103
3.3選擇聯(lián)軸器型號
從GB 4323—84中查得LT6型彈性套柱銷聯(lián)軸器的許用轉(zhuǎn)矩為250N.mm，許用最大轉(zhuǎn)矩為3800 r/min，軸徑為32～42 mm之間，許用補(bǔ)償量為0.3mm，故適用。
4 減速機(jī)的設(shè)計(jì)計(jì)算
4.1軸Ⅰ（輸入軸）的設(shè)計(jì)
電機(jī)通過傳動軸和聯(lián)軸器將動力傳遞給減速器的齒輪軸Ⅰ，帶動其他齒輪的轉(zhuǎn)動。
4.1.1求出主軸上的功率P和轉(zhuǎn)矩T
功率從電機(jī)到主軸經(jīng)過帶傳動，根據(jù)文獻(xiàn)[4]傳遞效率=0.99
P=P=110.99=10.89kW
T=9550000=955000010.89/97010665 N.mm
4.1.2 聯(lián)軸器作用在軸上的力
F=406.86N，F(xiàn)=458.52N
4.1.3初步確定軸的最小直徑
先按公式初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，根據(jù)表15-3，取A=112，于是得
d= A=112=25.08mm
4.1.4軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
（1）擬定裝配方案 如圖（圖4-1）
圖4-1 輸入軸結(jié)構(gòu)示意圖
（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度
l 這是二級減速器輸入軸，受力很大，震動很小，可以不計(jì)端部的力，并且考慮到a端連接有聯(lián)軸器，故d=40mm，L=100mm。
l 初步選擇滾動軸承 因軸承主要受徑向載荷，軸向載荷很小，因此選用深溝球軸承，參照工作要求并根據(jù)d=40mm 選軸承6009，其尺寸為4510018，則d=45mm，L=46mm。
l 取安裝齒輪1處的軸段c-d的直徑d=50mm，帶輪的左端與左軸承之間采用套筒定位，已知齒輪寬為34mm，為了使套筒端面可靠的壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪寬，故取L=30mm，帶輪的右端采用軸肩定位，軸肩的高度h>0.07d；
取h=1mm，則軸環(huán)出的直徑d=52mm，軸環(huán)處的寬度b1.4h，取L=12mm，同樣道理，d=45mm，L=50mm。
至此，已初步確定了軸的各直徑和長度。
l 軸上零件的周向定位 帶輪與軸的周向定位均采用平鍵聯(lián)接。按d查機(jī)械手冊得平鍵截面 bh=2012（GB/T1095-1979），鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為25mm（標(biāo)準(zhǔn)鍵長見GB/T1096-1979），同時(shí)為了保證帶輪與軸配合有良好的對中性，故選帶輪與軸的配合為H7/h6；同樣另一端軸與帶輪聯(lián)接選平鍵201225，配合為H7/h6；滾動軸承與軸的周向定位是借過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。
（3）確定軸上圓角為245，各軸肩處的圓角半徑見圖。
4.1.5按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度
進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即該軸的截面C）的強(qiáng)度；根據(jù)式（15-5）及上述數(shù)據(jù)，并取=0.6，軸的計(jì)算應(yīng)力
==MPa0.99MPa
前面已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表15-1查得[]=60MPa，因此<[]故安全。
4.2軸Ⅱ（中間軸）的設(shè)計(jì)
根據(jù)該除冰機(jī)每小時(shí)要行程10~60km，除冰厚度60mm。所以要求該除冰機(jī)構(gòu)每分鐘震動約120次，即該傳動軸的轉(zhuǎn)速是120r/min。所以該減速器承擔(dān)的傳動比為i=970/120=8.08,分配給這個(gè)減速器高速級的傳動比i1 =2.5，低速級傳動比i2 =i/ i1 =8.08/2.5=3.23。
該齒輪軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如圖5--2所示，計(jì)算過程與軸Ⅰ相同，在此就不詳細(xì)列出。
4-2 中間軸結(jié)構(gòu)示意圖
4.3軸Ⅲ（輸出軸）的設(shè)計(jì)
低速級的傳動比i2 =3.23，所以根據(jù)相關(guān)的參數(shù)設(shè)計(jì)出該軸的相關(guān)結(jié)構(gòu)參見減速機(jī)裝配圖。
4.4高速級齒輪組的設(shè)計(jì)
㈠按接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)
由設(shè)計(jì)計(jì)算公式d≧2.32
⑴確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值
① 試選載荷系數(shù)=1.3
② 計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)距
T=95.5*100000*P/n=95.5*100000*11/970=108298N*mm
③ 由下表
表5-1 齒寬系數(shù)表
裝置狀況
兩支撐相對小齒輪作對稱布置
兩只撐相對小齒輪作不對稱布置
小齒輪作懸臂布置
0.9～1.4（1.2～1.9）
0.7～1.5(1.1～1.65)
0.4～0.6
齒寬系數(shù)=1
④ 由下表
表5-2 材料彈性影響系數(shù)表
彈性模量E/MPa
配對齒輪材料
齒輪材料
灰鑄鐵
球墨鑄鐵
鑄鋼
鍛鋼
夾布材料
11.8*104
17.3*104
20.2*104
20.6*104
0.785*104
鍛鋼
162.0
181.4
188.9
189.8
56.4
鑄鋼
161.4
180.5
188.0
球墨鑄鐵
156.6
173.9
灰鑄鐵
143.7
查得材料的彈性影響系數(shù)Z=189.8 MPa
⑤根據(jù)文獻(xiàn)[4]中圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=600 MPa, 小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=550 MPa.
⑥由式N=60njL計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)(假設(shè)該對齒輪使用壽命15年)
N1=60n1jL= 60*970*1*(2*8*300*15) = 4.191*109
N2=4.191*109 /2.5=1.676*109
⑦根據(jù)文獻(xiàn)[4]中圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)K=0.90; K=0.95.
⑧計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力
根據(jù)具體的工作情況在文獻(xiàn)[4]中查得到
失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,
由式［］=得.
［］==0.9*600 MPa=540 MPa
［］==0.95*550 MPa=522.5 MPa
⑵計(jì)算
① 試計(jì)算小齒輪的分度圓直徑d,帶入［］中較小的值
d≧2.32=63.17mm
② 計(jì)算圓周速度v
v==m/s=3.16m/s
③ 計(jì)算齒寬b
b==1*63.17mm=63.17mm
④ 計(jì)算齒寬與齒高之比b/h
模數(shù) m=d=63.17/24=2.63
齒高 h=2.25 *m=2.25*2.63=5.92mm
b/h=63.17/5.92=10.67
⑤ 計(jì)算載荷系數(shù)
根據(jù)v=3.16m/s,7級精度, 由根據(jù)文獻(xiàn)[4]中圖10-8查得動載系數(shù)K=1.1;
直齒輪,假設(shè)KF/b＜100N/mm.由機(jī)械設(shè)計(jì)教材中表10-3查得K=K=1;
由機(jī)械設(shè)計(jì)教材表10-2查得使用系數(shù)Ka=1.00
根據(jù)文獻(xiàn)[4]表10-4查得7級精度,小齒輪相對支承非對稱布置時(shí),
K=1.12+0.18(1+0.6 )+0.23*0.001b
將數(shù)據(jù)代入后得
K=1.12+0.18(1+0.6*1)1+0.23*0.001*70.97=1.423
由b/h=10.67, K=1.423, 根據(jù)文獻(xiàn)[4]圖10-13得K=1.31;故載荷系數(shù)
K=KK K K=1*1.1*1*1.423=1.565
⑥ 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑, 根據(jù)文獻(xiàn)[4]式10-10a得
d1=d=63.17*mm=67.2mm
⑦ 計(jì)算模數(shù)m
m=d1/z1=67.2/24=2.8mm
㈡按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)
根據(jù)文獻(xiàn)[4]中10-5得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式
m≧
⑴確定公式中的各計(jì)算數(shù)值
① 根據(jù)文獻(xiàn)[4]中10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=500MPa；大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=380MPa；
② 由文獻(xiàn)[4]中圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)=0.86，=0.88；
③ 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力
取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由機(jī)械設(shè)計(jì)教材式10-12得
===307.14MPa
===238.86MPa
④ 計(jì)算載荷系數(shù)K
K=KKKK=1*1.1*1*1.31=1.441
⑤ 查取齒形系數(shù)
根據(jù)文獻(xiàn)[4]中10-5查得=2.67，=2.239；
⑥ 查取應(yīng)力校正系數(shù)
根據(jù)文獻(xiàn)[4]中10-5查得=1.54，=1.715；
⑦ 計(jì)算大,小齒輪的并加以比較
=2.67*1.54/307.14=0.01338
=2.239*1.715=0.016
大齒輪的數(shù)值大。
⑵設(shè)計(jì)計(jì)算
m≧≧mm=2.054mm
對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅僅與齒輪的直徑有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)2.05并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=2.5,按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑d1=63.2mm,算出小齒輪齒數(shù)z===25.28，取整數(shù)位z1=26,大齒輪齒數(shù)z=u* z=2.5*26=65；
㈢幾何尺寸計(jì)算
⑴計(jì)算分度圓直徑
d= z*m=26*2.5=65mm,
d= z*m=65*2.5=162.5mm
⑵計(jì)算中心距
a=( d+ d)/2=(65+162.5)/2=113.75mm
⑶計(jì)算齒輪寬度
b==1*65mm=65mm
取B=65mm，B=63mm；
（四） 驗(yàn)算
F==N=3332N
驗(yàn)算合格。
4.5低速級齒輪組的設(shè)計(jì)
同樣可以用以上的設(shè)計(jì)方法可以設(shè)計(jì)低速級齒輪組，通過上面的計(jì)算得低速級的傳動比為i2 =3.23。
㈠按接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)
由設(shè)計(jì)計(jì)算公式d≧2.32
⑴確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值
⑤ 試選載荷系數(shù)=1.3
⑥ 計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)距，取傳遞效率為2=0.99
T=95.5*100000*P*2/n=95.5*100000*11*0.99*2.5/970=2.68*105N*mm
⑦ 從上表5.1選取齒寬系數(shù)=1
④由上表5.2查得材料的彈性影響系數(shù)Z=189.8 MPa
⑤根據(jù)文獻(xiàn)[4]中圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=600 MPa, 小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=550 MPa.
⑥由式N=60njL計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)(假設(shè)該對齒輪使用壽命15年)
N1=60n1jL= 60*970*1*(2*8*300*15) /2.5= 1.676*109
N2=1.676*109 /2.5=5.19*108
⑦根據(jù)文獻(xiàn)[4]中圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)K=0.90; K=0.95.
⑧計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力
失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,由式［］=得.
［］==0.9*600 MPa=540 MPa
［］==0.95*550 MPa=522.5 MPa
⑵計(jì)算
試計(jì)算小齒輪的分度圓直徑d,帶入［］中較小的值
d≧2.32=71.54mm
計(jì)算圓周速度v
v==m/s=1.453m/s
計(jì)算齒寬b
b==1*71.54mm=71.54mm
計(jì)算齒寬與齒高之比b/h
模數(shù) m=d3t /z3=71.54/22=3.25
齒高 h=2.25 *m=2.25*3.25=7.31mm
b/h=71.54/7.31=9.79
11計(jì)算載荷系數(shù)
根據(jù)v=1.453m/s,7級精度, 由文獻(xiàn)[4]中圖10-8查得動載系數(shù)K=1.12;
直齒輪,假設(shè)KF/b＜100N/mm.由文獻(xiàn)[4]中表10-3查得K=K=1;
由文獻(xiàn)[4]中表10-2查得使用系數(shù)Ka=1.00
由文獻(xiàn)[4]中表10-4查得7級精度,小齒輪相對支承非對稱布置時(shí),
K=1.12+0.18(1+0.6 )+0.23*0.001b
將數(shù)據(jù)代入后得
K=1.12+0.18(1+0.6*1)1+0.23*0.001*70.97=1.423
由b/h=9.79, K=1.41, 由文獻(xiàn)[4]中圖10-13得K=1.32;故載荷系數(shù)
K=KK K K=1*1.12*1*1.41=1.579
按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑,由文獻(xiàn)[4]中10-10a得
d1=d=71.54*mm=76.33mm
計(jì)算模數(shù)m
m=d3t/z3=76.33/22=3.47mm
㈡按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)
由文獻(xiàn)[4]中10-5得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式
m≧
⑴確定公式中的各計(jì)算數(shù)值
由文獻(xiàn)[4]中圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=500MPa；大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=380MPa；
由文獻(xiàn)[4]中圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)=0.86，=0.88；
計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力
取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由文獻(xiàn)[4]中式10-12得
===307.14MPa
===238.86MPa
計(jì)算載荷系數(shù)K
K=KKKK=1*1.1*1*1.32=1.452
查取齒形系數(shù)
由文獻(xiàn)[4]中10-5查得=2.67，=2.239；
查取應(yīng)力校正系數(shù)
由文獻(xiàn)[4]中10-5查得=1.54，=1.715；
計(jì)算大,小齒輪的并加以比較
=2.67*1.54/307.14=0.01338
=2.239*1.715/238.86=0.016
大齒輪的數(shù)值大。
⑵設(shè)計(jì)計(jì)算
m≧≧mm=2.95mm
對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅僅與齒輪的直徑有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)2.95并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=3.0,按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑d1=76.33mm,算出小齒輪齒數(shù)z===25.44，取整數(shù)位z1=26,大齒輪齒數(shù)z=u* z=3.23*26=89.98，取整為z=90。
㈢幾何尺寸計(jì)算
計(jì)算分度圓直徑
d= z*m=26*3.23=90mm,
d= z*m=90*3.23=290.7mm
計(jì)算中心距
a=( d+ d)/2=(90+290.7)/2=190.35mm
計(jì)算齒輪寬度
b==1*90mm=90mm
取B=90mm，B=85mm；
㈣ 驗(yàn)算
F==N=5955.6N
驗(yàn)算合格。
5彈簧的設(shè)計(jì)計(jì)算
5.1 選擇材料并確定其許用彎曲應(yīng)力
根據(jù)彈簧的工作情況，屬于Ⅱ類彈簧。現(xiàn)在選用碳素彈簧鋼絲B級制造，由表得[b ]=0.5B 估取彈簧鋼絲直徑為8mm，B =1320Mpa所以 [b ]=0.5*1320=660Mpa
5.2選擇旋繞比C并計(jì)算曲度系數(shù)K1
選取C=6，則
K1 =（4C-1）/(4C-4)=1.15
5.3根據(jù)強(qiáng)度條件試算彈簧鋼絲直徑
d==4.95mm
原值d=8mm可用，不需重算。
5.4計(jì)算彈簧的基本幾何參數(shù)
D=Cd=6*8mm=48mm
D2 =D+d=48mm+8mm=54mm
D1=D-d=48-8mm=40mm
取間距=0.5mm
P=d+=8+0.5=8.5mm
=arctan（p/）=3.7。
5.5按剛度條件計(jì)算彈簧的工作圈數(shù)
從表中查得E=200000MPa
I=/64=200.96mm4
n=EI/180TD=27.15(圈)
5.6計(jì)算彈簧的扭彎剛度
kT =EI/180Dn=98.9.mm/
5.7計(jì)算和
=/ kT=70.85
=-=20.85
5.8 計(jì)算自由度的高度H
H=n（d+）+Hh =11.5*（5+0.5）mm+40mm=103.25
5.9 計(jì)算彈簧絲展開的長度L
取Lh=Hh=40mm
則有
L=Dn+Lh =3.14*30*11.5mm+40mm=1123.8mm
6傳動軸的設(shè)計(jì)
傳動軸是將動力從減速機(jī)傳遞給震動架和激震錘的傳動機(jī)構(gòu)，在設(shè)計(jì)的過程中要使其能夠滿足彎曲強(qiáng)度的要求。該傳動軸在設(shè)計(jì)的時(shí)候設(shè)計(jì)其轉(zhuǎn)速為120r/min。
考慮到該傳動軸只是將轉(zhuǎn)速傳遞給激震錘，使其由轉(zhuǎn)動產(chǎn)生震動，從而迫使震動架上下震動，從而使破冰機(jī)能夠破冰。所以在彎曲強(qiáng)度不大，一般強(qiáng)度都可以適應(yīng)。
根據(jù)傳動軸工作的環(huán)境和受力情況，故選擇45號鋼正火處理即可滿足使用要求，硬度為170~217HBS，強(qiáng)度極限600B，屈服極限300s，彎曲疲勞極限-1，適用于傳動軸這樣較重要的軸。鋼的切變模量G=4×104MPa，軸在全長上的扭角不得超過1°，現(xiàn)在估算軸的直徑。
1.按強(qiáng)度要求，應(yīng)使：
故軸的直徑
2.按鈕轉(zhuǎn)剛度要求，應(yīng)使
L=250+86+25=361mm,在軸的全長上，=1°=。故
故該軸的直徑取決于強(qiáng)度要求，圓整后可取d=50mm。
3.軸上軸承的選擇
根據(jù)本工作情況的要求，選擇深溝球軸承，主要承受徑向載荷，同時(shí)也可承受一定量的軸向載荷。當(dāng)轉(zhuǎn)速很高而軸向載荷不太大時(shí)，可代替推力球軸承承受純軸向載荷。當(dāng)承受純徑向載荷時(shí)，=0°。軸承尺寸系列代號為5，軸承內(nèi)徑尺寸系列代號05。
其結(jié)構(gòu)和尺寸大小見圖7.1：
圖6-1 轉(zhuǎn)動軸結(jié)構(gòu)圖
7激振錘的設(shè)計(jì)
固定偏心激震錘和活動偏心激震錘是通過傳動軸的轉(zhuǎn)動，來帶動擊震錘轉(zhuǎn)動，由于它們的重心不在中心位置，所以產(chǎn)生上下跳動，通過彈簧傳遞給震動架使其上下有規(guī)律的跳動，從而迫使破冰鏟震碎冰層，達(dá)到破冰的目的。其材料選擇灰口鑄鐵即可滿足工作要求，其形狀和結(jié)構(gòu)可以參見8.1圖：
圖7-1 激震錘結(jié)構(gòu)示意圖
8破冰鏟和除冰鏟的設(shè)計(jì)
8.1破冰鏟的設(shè)計(jì)
由于破冰板承載的沖擊壓力比較大，所以在選擇材料的時(shí)候選用低合金工具鋼，這樣也可以避免其生銹而帶來的其他問題，同時(shí)具有好的耐磨性。在安裝的時(shí)候并排安裝6個(gè)同樣的破冰板，每2個(gè)呈90度的夾角，然后用一個(gè)固定板固定連接在震動架上。
通過計(jì)算6個(gè)并排的破冰板的橫向?qū)挾扔?.2m。這樣正好滿足要求，如果遇到比較寬的路面可以采用來回的方式除去路面的冰雪。
其形狀和結(jié)構(gòu)可以參見下圖：
圖8-1 破冰鏟結(jié)構(gòu)圖
8.2除冰鏟的設(shè)計(jì)
除冰板是緊隨破冰板后的除冰裝置，在左右兩旁都裝有，它的作用是將已經(jīng)破碎的冰層及時(shí)的清除到道路的兩旁。除冰鏟的鏟韌應(yīng)該用65Mn鋼制造，同時(shí)進(jìn)行中頻淬火處理，以使其具有更強(qiáng)的耐磨性能，其他部分采用普通含錳量鋼制造即可。
根據(jù)路面結(jié)冰厚度，可以在它上面分別安裝一個(gè)彈簧，這樣就可以調(diào)整除冰板距離地面的高度，更好地適應(yīng)路面的情況。其高度范圍是10mm-100mm，同樣可以滿足要求。其形狀和結(jié)構(gòu)如下圖：
圖8-2 除冰鏟結(jié)構(gòu)圖
9潤滑方式、潤滑油牌號及密封裝置的選擇
根據(jù)本設(shè)計(jì)的綜合考慮，選用低粘度的潤滑油潤滑以降低機(jī)器的摩擦、減少磨損、提高效率、延長機(jī)件的使用壽命。同時(shí)還能起到冷卻、緩沖、防腐蝕、密封和排污等作用。
選用潤滑油為全損耗系統(tǒng)用油（L-AN），牌號為7，此潤滑油不適用于循環(huán)潤滑系統(tǒng)，需定期更換潤滑油。
密封裝置是機(jī)器和設(shè)備的重要組成部分。按密封流體狀態(tài)分為氣體密封、液體密封；按設(shè)備種類分為壓縮機(jī)密封、泵用密封、釜用密封等。一般按密封面的運(yùn)動狀態(tài)分類，即相對靜止的密封面的密封稱為靜密封，而相對運(yùn)動的密封面間的密封稱為動密封。
本設(shè)計(jì)中的工作部件密封沒有特殊要求，選用金屬八角墊片密封即可滿足使用要求。
總 結(jié)
本次設(shè)計(jì)中，我們的主要任務(wù)是路面除冰機(jī)傳動機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)。在張良斌老師的帶領(lǐng)下，我圓滿的完成了任務(wù)，而且還學(xué)到了很多額外的知識。
在專業(yè)上，我認(rèn)識了很多的新機(jī)構(gòu)，復(fù)習(xí)了很多計(jì)算說明的步驟和方法。在設(shè)計(jì)過程中，我掌握了振動機(jī)構(gòu)的工作原理及其運(yùn)動規(guī)律，更重要的是學(xué)習(xí)了用現(xiàn)有的機(jī)構(gòu)去實(shí)現(xiàn)一種功能的方法。
在業(yè)余上，我懂得了怎樣對知識進(jìn)行創(chuàng)新、開拓。也使我們認(rèn)識到了做事要以嚴(yán)謹(jǐn)、認(rèn)真的態(tài)度去對待。同時(shí)，在前期的調(diào)研中，我們遇到了很多的難題。通過這些前期的調(diào)研工作，使我們也學(xué)會了怎樣更好的與人溝通。
通過本課題的鍛煉，主要達(dá)到以下幾個(gè)目的：
（1）培養(yǎng)我們的科技創(chuàng)新能力 ，以及機(jī)械設(shè)計(jì)的思維能力；
（2）通過設(shè)計(jì)，可以使我們具有將理論知識轉(zhuǎn)化為開發(fā)實(shí)際產(chǎn)品的基本能力，同時(shí)對理論學(xué)習(xí)中的不足可以通過實(shí)際設(shè)計(jì)進(jìn)行補(bǔ)充和再次學(xué)習(xí)；
（3）可以系統(tǒng)的掌握AUTOCAD軟件的使用和數(shù)學(xué)公式編輯器的使用。
致 謝
在整個(gè)設(shè)計(jì)即將完成之際，我要真誠地感謝孟煒老師，在她的指導(dǎo)下，設(shè)計(jì)得以順利的完成。本論文是在孟煒老師的悉心指導(dǎo)下完成的。在半年多的畢業(yè)設(shè)計(jì)中，孟煒老師認(rèn)真負(fù)責(zé)的治學(xué)態(tài)度和豐富的專業(yè)知識令我受益非淺。并使我學(xué)到了許多進(jìn)行科學(xué)研究的有益方法。
孟煒老師嚴(yán)謹(jǐn)負(fù)責(zé)的態(tài)度、清晰的思路和廣博的知識使我深受啟迪和教益。有時(shí)侯，孟煒老師為我們解答疑問時(shí)，在辦公室里一坐就是幾個(gè)小時(shí)，一個(gè)過程、一個(gè)過程為我們分析、講解直到得出答案。在這里，我要感謝他在設(shè)計(jì)中給我的幫助，也感謝她使我學(xué)到了知識。值此論文脫稿之際，謹(jǐn)向孟煒老師表示衷心的感謝，并致以崇高的敬意！
同時(shí)，我還要感謝系里的其他的一些老師，感謝他們這四年來辛勤的教誨和真摯的幫助，使得我在大學(xué)里不斷的充實(shí)自己，完善自己，這為我在以后的學(xué)習(xí)打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。
在這里我要說一聲“老師！謝謝您！”
這次振動設(shè)計(jì)是我第一次將自己所學(xué)的知識轉(zhuǎn)化為一項(xiàng)產(chǎn)品，而這次的設(shè)計(jì)的量大且較為復(fù)雜，所以在設(shè)計(jì)過程中遇到了不少的阻力，。另外整個(gè)設(shè)計(jì)的時(shí)間又很有限，很多地方不能去深入探討、研究。由于本人的設(shè)計(jì)水平有限，設(shè)計(jì)過程中存在一些不足或錯(cuò)誤之處，懇請各位老師批評指正。
最后誠摯地感謝在百忙之中對我的畢業(yè)論文進(jìn)行評審并提出寶貴意見的諸位老師。同時(shí)感謝在大學(xué)四年的學(xué)習(xí)生活中，對我學(xué)習(xí)和生活上給予關(guān)懷和幫助的老師和同學(xué)。
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