1828_液壓挖掘機正鏟工作裝置仿真設(shè)計

1828_液壓挖掘機正鏟工作裝置仿真設(shè)計,液壓,挖掘機,工作,裝置,仿真,設(shè)計 南昌航空大學科技學院學士學位論文11 引言1.1 課題研究的背景和意義目前我國露天礦的開采規(guī)模逐漸擴大，為了適應(yīng)日益增大的礦用汽車鏟裝的需要，這就需要較大斗容的挖掘機，由于挖掘機愈大，每單位土石方的施工成本愈低，而液壓挖掘機較機械式挖掘機有很多優(yōu)點，但是國內(nèi)對大型液壓正鏟挖掘機的研究較少，液壓挖掘機工作裝置是完成挖掘機各項功能的主要構(gòu)件，其結(jié)構(gòu)的合理性直接影響到挖掘機的工作性能和可靠性，對其研究是整機開發(fā)的基礎(chǔ)，對工作裝置進行優(yōu)化，目的在于縮短研究和開發(fā)周期，降低產(chǎn)品成本，提高設(shè)計質(zhì)量，本課題的任務(wù)就在于此。 現(xiàn)代化建設(shè)速度，在很大程度上取決于各種工程建設(shè)速度，而工程機械水平的高低，又直接對工程建設(shè)速度發(fā)揮著促進或抑制作用。傳統(tǒng)研發(fā)管理及設(shè)計方法只是被動地重復(fù)分析產(chǎn)品的性能，而不是主動地設(shè)計產(chǎn)品的參數(shù)。作為一項設(shè)計，不僅要求方案可行、合理，而且應(yīng)該是某些指標達到最優(yōu)的理想方案。隨著電子計算機的應(yīng)用，在機械設(shè)計領(lǐng)域內(nèi)，已經(jīng)可以用現(xiàn)代化的設(shè)計方法和手段進行設(shè)計，來滿足對機械產(chǎn)品提出的要求。利用優(yōu)化設(shè)計方法，人們就可以從眾多的設(shè)計方案中尋找出最佳設(shè)計方案，從而大大提高設(shè)計效率和質(zhì)量?？煽啃允俏覈こ虣C械的致命弱點，我們要正視差距，增強科研開發(fā)力度，提高技術(shù)水平，更多地發(fā)展具有自主知識產(chǎn)權(quán)的高質(zhì)量產(chǎn)品，進一步促進工程機械的發(fā)展。1.2 液壓挖掘機研究現(xiàn)狀及發(fā)展動態(tài)挖掘機作為一種典型的土石方施工設(shè)備，在基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)中起著十分重要的作用，因此加強對挖掘機的研究具有十分重要的意義，隨著能源的緊缺和人們對環(huán)保意識的增強，節(jié)能技術(shù)研究成為同行學者關(guān)注的焦點沒隨著人類空間獲活動的延伸，以及人類對挖掘機工作環(huán)境與功能要求的延伸，在遙控挖掘機和機器人化挖掘南昌航空大學科技學院學士學位論文2機研究方面正進行不懈努力，遙控挖掘機的研究離實用化已經(jīng)不遠，開發(fā)智能化的多功能挖掘機并使之成為真正的挖掘機器人還是人們追求的目標。由于挖掘作業(yè)中負載變化劇烈，有些學者已經(jīng)開始將振動挖掘方式運用于減少挖掘阻力，減低功率消耗以及延長機器使用壽命方面的研究。近年來，隨著人類對自然的開發(fā)，挖掘機也朝著大型化大功率化發(fā)展，從而滿足人類對大型工程的需求。1.2.1 國外的研究現(xiàn)狀及發(fā)展動態(tài)1）國外產(chǎn)品發(fā)展趨勢1950 年在意大利生產(chǎn)了第一臺液壓挖掘機，由于其挖掘能力強、生產(chǎn)率高、通用性好、操縱輕便等特點，在工程建設(shè)施工中起著重要的作用。六十年代，隨著西方經(jīng)濟的發(fā)展，液壓挖掘機需求數(shù)量急劇上升，但大多數(shù)屬于中小型液壓挖掘機。七十年代開始，隨著科學技術(shù)的進步和大型水電工程及大型露天礦建設(shè)的需要，液壓挖掘機向高速、高壓、大斗容、大功率發(fā)展。隨著液壓挖掘機產(chǎn)量的提高和使用范圍的擴大，世界上著名的挖掘機生產(chǎn)商紛紛采用各種高新技術(shù)，來提高產(chǎn)品的競爭力。國外的一些公司開始研制大型礦用液壓挖掘機，其中以德國、法國產(chǎn)品居多。在液壓挖掘機產(chǎn)品功能方面，液壓挖掘機工作裝置向多功能化的方向發(fā)展。當液壓挖掘機配置不同的作業(yè)裝置時，可以用來吊、夾、推、刮、松、挖、裝、銑削、拆除、清除和壓實等作業(yè)，且大都采用快換裝置，駕駛員在駕駛室內(nèi)就可以完成作業(yè)裝置的更換，一般在 2 分鐘內(nèi)就可以完成作業(yè)裝置的更換。工作裝置中動臂、斗桿結(jié)構(gòu)變化多樣，擴展了主機的使用功能。隨著傳統(tǒng)型和通用型產(chǎn)品樣機減少，一些有特殊構(gòu)造的、有特色的產(chǎn)品和多功能的產(chǎn)品備受用戶的青睞，這些多用途作業(yè)裝置大大擴展了液壓挖掘機的功用，提高了產(chǎn)品的施工適用性。同時也體現(xiàn)了各廠家市場差異化的產(chǎn)品發(fā)展戰(zhàn)略和各自的技術(shù)水平。所以，研究專業(yè)性的挖掘機設(shè)計理論、方法甚至是專用軟件，以便縮短設(shè)計周期、提高產(chǎn)品性能和可靠性，快速響應(yīng)市場和用戶的要求。2）國外液壓挖掘機設(shè)計方法研究現(xiàn)狀（1）設(shè)計理論和方法研究及應(yīng)用。國外生產(chǎn)企業(yè)在產(chǎn)品的設(shè)計和研制過程中，廣泛推廣采用有限壽命設(shè)計理論，以替代傳統(tǒng)的無限壽命設(shè)計理論和方法，并將疲勞損傷累積理論、斷裂力學、有限元法、優(yōu)化設(shè)計、電子計算機控制的電液伺服疲南昌航空大學科技學院學士學位論文3勞試驗技術(shù)、疲勞強度分析方法等先進技術(shù)應(yīng)用于液壓挖掘機的強度研究方面，促進了產(chǎn)品的優(yōu)質(zhì)高效率和競爭力。美國提出了考核動強度的動態(tài)設(shè)計分析方法，并創(chuàng)立了預(yù)測產(chǎn)品失效和更新的理論。日本制定了液壓挖掘機構(gòu)件的強度評定程序，研制了可靠性處理系統(tǒng)。借助于現(xiàn)代設(shè)計理論和方法，縮短了新產(chǎn)品的研發(fā)周期，加速了液壓挖掘機更新?lián)Q代的進程，提高其可靠性和耐久性。例如，德國Demag公司的H485型液壓挖掘機，0&K公司的RH-400型液壓挖掘機，Liebher的8994型液壓挖掘機，法國Poclain公司的1000CK型液壓挖掘機，都是應(yīng)用現(xiàn)代設(shè)計理論和方法設(shè)計的新型機型。 （2）重視實驗研究和電子計算機技術(shù)的應(yīng)用。近年來，國外液壓挖掘機產(chǎn)量急劇上升，結(jié)構(gòu)逐步完善，在工程建設(shè)和施工行業(yè)中占有很重要的位置。液壓挖掘機迅速發(fā)展的根本原因，在于機械本身的優(yōu)越性，也由于下述幾個因素：①重視試驗研究工作，液壓挖掘機的研制除了保證機械技術(shù)性能以外，十分重視挖掘機的使用經(jīng)濟性和工作可靠性，研制過程中，進行各種性能試驗和可靠性試驗，包括構(gòu)件強度試驗、系統(tǒng)試驗、操縱試驗、耐久性試驗等，要通過嚴格的科學試驗和用戶評價，才進行定型生產(chǎn)；②重視電子計算機技術(shù)的應(yīng)用，設(shè)計制造更輕便的工作裝置，而不削弱其強度，其實對挖掘機工作裝置的研究已經(jīng)十分成熟。它的應(yīng)用加快了新產(chǎn)品的發(fā)展速度，使新產(chǎn)品從設(shè)計到批量生產(chǎn)的周期縮短到2～3年左右。 （3）采用新結(jié)構(gòu)和新材料，利用現(xiàn)代設(shè)計技術(shù)和先進制造技術(shù)，仍是保證和提高液壓挖掘機性能的一個較重要的途徑 [2]。1.2.2 國內(nèi)的研究現(xiàn)狀及發(fā)展動態(tài) 自20世紀80年代以來，國外一些先進商用有限元、多體系統(tǒng)動力學軟件進入我國，如ANSYS，ADAMS，MEDYNA，MOCAL，ALGOR等，應(yīng)用于液壓挖掘機的結(jié)構(gòu)分析、仿真和優(yōu)化。國內(nèi)對于挖掘機工作裝置設(shè)計理論與方法的研究可歸納如下： （1）工作裝置的運動分析。對工作裝置的運動分析，關(guān)系到挖掘機的力學分析，是其他分析與設(shè)計的基礎(chǔ)。文獻[15]利用個人編制的軟件對液壓小型反鏟挖掘機各種靜態(tài)姿態(tài)角度下的理論挖掘力進行了分析與仿真；文獻[16]利用矩陣變換原理對單斗反鏟液壓挖掘機進行了詳盡的闡述；文獻[17]對液壓挖掘機反鏟工作裝置各主要構(gòu)件進行了運動學和動力學分析，得到了反鏟裝置各關(guān)鍵點的坐標和實現(xiàn)挖掘力南昌航空大學科技學院學士學位論文4的限制條件；文獻[18]利用拉格朗日第方程對液壓挖掘機的工作裝置建立了挖掘作業(yè)過程中的動力學模型，對其動能、勢能和挖掘力進行計算，為分析挖掘作業(yè)工作裝置所受到的力和運動之間關(guān)系、控制作業(yè)規(guī)劃和仿真提供了理論基礎(chǔ)。 （2）工作裝置的優(yōu)化。優(yōu)化設(shè)計方法己在我國工程設(shè)計領(lǐng)域得到廣泛運用。它是建立在近代數(shù)學最優(yōu)化方法和計算機程序之上，解決復(fù)雜設(shè)計問題的一種有效工具，是計算機輔助設(shè)計(CAD)應(yīng)用中的一個重要方面。它運用到機械設(shè)計中，能根據(jù)產(chǎn)品的要求，合理地確定和計算各項參數(shù)，以其達到最佳設(shè)計目標。文獻[19]應(yīng)用變換矩陣來建立數(shù)學模型，編制挖掘機工作裝置設(shè)計軟件對挖掘機工作裝置進行快速有效的計算。文獻[20]針對液壓挖掘機鏟斗連桿機構(gòu)采用復(fù)合形法進行優(yōu)化求解，并且給出了程序設(shè)計的流程框圖。文獻[21]提出了利用優(yōu)化方法分析計算挖掘機在各種工況下的穩(wěn)定系數(shù)和具體解決方法，找出并分析了挖掘機在特定工況下的最不穩(wěn)定姿態(tài)，為挖掘機的穩(wěn)定性分析提供了理論計算公式和具體分析手段。文獻[22]開發(fā)了液壓正鏟挖掘機工作裝置通用分析軟件，只能對現(xiàn)有的機型進行分析，沒有從原理出發(fā)對工作裝置參數(shù)進行設(shè)計，并進行優(yōu)化。國內(nèi)太原重型機械學院和浙江大學在這方面做出了突出的貢獻，浙江大學1988年開發(fā)了一個用于液壓挖掘機CAD的大型軟件系統(tǒng)，在此基礎(chǔ)上于90年代初開發(fā)了液壓挖掘機的集成化智能CAD系統(tǒng)；此外太原重型機械有限公司研究所利用UG開發(fā)計算6～8m挖掘機的三維仿真軟件；徐州工程機械研究所利用I-DEAS軟件完成WY20整機、WY20A工作裝置的三維實體造型等。但是由于受客觀條件的限制，在產(chǎn)品的設(shè)計制造中大部分工作還是采用傳統(tǒng)的設(shè)計方法和理論，雖然采用了優(yōu)化設(shè)計方法，但主要針對國內(nèi)小型液壓反鏟挖掘機的設(shè)計做了大量工作。 （3）正鏟工作裝置設(shè)計現(xiàn)狀。由于礦山條件惡劣，液壓挖掘機在礦山?jīng)]有得到廣泛應(yīng)用，因此國內(nèi)對液壓正鏟挖掘機的研究很少，沒有形成自己的設(shè)計體系。近年來隨著液壓技術(shù)的發(fā)展及液壓元件質(zhì)量的提高，大型液壓正鏟挖掘機在礦山才得到應(yīng)用，合理地設(shè)計工作裝置的主要構(gòu)件是行業(yè)發(fā)展的需要。 目前研究液壓挖掘機工作裝置設(shè)計的重點在于：①提高工作裝置結(jié)構(gòu)件的可靠性和耐久性；②對工作裝置機構(gòu)進行計算機輔助計算和優(yōu)化設(shè)計，提高挖掘機的挖掘性能，同時使挖掘機設(shè)計人員從繁忙的計算中解脫出來。因此，開發(fā)一個專業(yè)化的工作裝置設(shè)計的工具軟件顯得非常必要。 南昌航空大學科技學院學士學位論文51.3 本文研究的主要內(nèi)容本論文主要對由動臂、斗桿、鏟斗、銷軸組成挖掘機工作裝置進行設(shè)計。具體內(nèi)容包括以下五部分:(1) 挖掘機工作裝置的總體設(shè)計。(2) 挖掘機的工作裝置詳細的機構(gòu)運動學分析。(3) 工作裝置各部分的基本尺寸的計算和驗證。(4) 工作裝置主要部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計。(5) 銷軸的設(shè)計及螺栓等標準件進行選型南昌航空大學科技學院學士學位論文62 液壓正鏟挖掘機工作裝置的運動分析2.1 液壓正鏟挖掘機的基本組成和工作原理液壓正鏟挖掘機由工作裝置，上部轉(zhuǎn)臺和行走裝置三大部分組成，如圖 2.1 所示。其中上部轉(zhuǎn)臺包括動力裝置、傳動機構(gòu)的主要部分、回轉(zhuǎn)機構(gòu)、輔助設(shè)備和駕駛室；工作裝置由動臂、斗桿、鏟斗及動臂油缸、斗桿油缸、鏟斗油缸組成，如圖 2.2 所示。 圖 2.1 液壓正鏟挖掘機的基本組成南昌航空大學科技學院學士學位論文7圖 2.2 液壓正鏟挖掘機工作裝置挖掘作業(yè)時，操縱動臂油缸使動臂下降至鏟斗接觸挖掘面，然后操縱斗桿油缸和鏟斗油缸，使斗進行挖掘和裝載工作。鏟斗裝滿后，操縱動臂油缸，使鏟斗升高離開挖掘面，在回轉(zhuǎn)馬達的驅(qū)動下，使鏟斗回轉(zhuǎn)到卸載地點，然后操縱斗桿和鏟斗油缸使鏟斗轉(zhuǎn)動至合適位置，再回縮開斗油缸轉(zhuǎn)動鏟斗，使斗前、斗后分開卸載物料。卸載后，開斗油缸伸長使斗前、斗后閉合，將工作裝置轉(zhuǎn)到挖掘地點進行第二次循環(huán)挖掘工作。轉(zhuǎn)移工作場地時，操縱行走馬達，驅(qū)動行走機構(gòu)完成移動工作 [4]。在實際挖掘作業(yè)中，由于土質(zhì)情況、挖掘面條件以及挖掘機液壓系統(tǒng)的不同，反鏟裝置三種液壓缸在挖掘循環(huán)中的動作配合可以是多樣的、隨機的。上述過程僅為一般的理想過程。2.2 工作裝置結(jié)構(gòu)方案的確定正鏟工作裝置的構(gòu)造：正鏟工作裝置由動臂、斗桿、鏟斗、工作液壓缸和連桿機構(gòu)等組成。動臂是焊接的箱形結(jié)構(gòu)，由高強度鋼板焊成，也有的是鑄造的混合結(jié)構(gòu)，和反鏟工作裝置相比，正鏟動臂較短且是單節(jié)的。動臂下端和轉(zhuǎn)臺鉸接，動臂油缸一般為雙缸，在布置上動臂的下鉸點高于動臂油缸的下鉸點且靠后。這種布置方案能保證動臂具有一定的上傾角和下傾角，以滿足挖掘和卸載的需要，同時也保證動臂機構(gòu)具有必要的提升力矩和閉鎖力矩。南昌航空大學科技學院學士學位論文8斗桿也是焊接箱形結(jié)構(gòu)或鑄造混合結(jié)構(gòu)。斗桿的一端與動臂的上端鉸接，斗桿油缸的兩端分別與動臂和斗桿的下緣鉸接，形成了斗桿機構(gòu)。由于正鏟常以斗桿挖掘為主，這樣的結(jié)構(gòu)布置適合于向前推壓，液壓缸大腔進油可以發(fā)揮較大的挖掘力。正鏟斗鉸接在斗桿的端部，鏟斗油缸的兩端分別與斗桿中部和連桿裝置連接，形成轉(zhuǎn)斗機構(gòu)，一般為六連桿機構(gòu)。有時鏟斗缸的活塞桿直接和鏟斗鉸接形成四連桿機構(gòu)。挖掘機正鏟的鏟斗根據(jù)結(jié)構(gòu)和卸土方式可分為前卸式和底卸式兩大類。前卸式鏟斗卸土時直接靠鏟斗油缸使斗翻轉(zhuǎn)，土鑲從斗的前方卸出。這種構(gòu)造簡單，斗體是整體結(jié)構(gòu)，剛度和強度都比較好，并且不需要另設(shè)卸土油缸，但是為了能將土卸盡，要求卸土時前壁與水平夾角大于 45 度,因而要求鏟斗的轉(zhuǎn)角加大，結(jié)果導致所需的鏟斗油缸功率增加，或者造成轉(zhuǎn)斗挖掘力下降或卸土時間延長。此外，前卸式鏟斗還影響有效卸載高度。底卸式鏟斗靠打開斗底卸土。所示的鏟斗是靠專門的油缸起閉斗底。挖掘時斗底關(guān)閉，卸土時斗底打開，土城從底部卸出。這類結(jié)構(gòu)的卸土性能較好，要求鏟斗的轉(zhuǎn)角也小，但必須增設(shè)卸土油缸，此外，斗底打開后也影響到有效卸載高度。這類開斗方式現(xiàn)在已少用，目前挖掘機上采用較多的是另一種底卸式鏟斗，鏟斗由兩半組成，靠上部 的鉸連接。卸土油缸裝在斗的后壁中。油缸收縮時通過杠桿系統(tǒng)使斗前壁(順板)向上翹起，將土壤從底部卸出。用這種方式卸載，卸載高度大，卸載時間較短，裝車時鏟斗得以更靠近車休并且還可以有控制地打開額板，使土或石塊比較緩慢地卸出，因而減少了對車輛的撞擊，延長了車輛的使用壽命。另外這種斗還能用于挑選石塊，很受歡迎，但鏟斗的重量加大較多，因而在工作裝置尺寸、整機穩(wěn)定性相同的情況下斗容量有所減少，并且由于斗由兩部分組成，受力情況較差。采用底卸式鏟斗結(jié)構(gòu)，鏟斗的轉(zhuǎn)角可以減小，因而有些挖掘機已取消了鏟斗油缸的連桿裝置，鏟斗油缸直接與斗體相連接，簡化了結(jié)構(gòu)，并在一定程度上加大了轉(zhuǎn)斗挖掘力 [5]。當挖掘機挖掘比較松軟的對象、或用于裝載散粒物料時，正鏟斗可以換成裝載斗，在整機重量基本不變的情況下，這種斗的容量可以大大增加，因而提高了生產(chǎn)率。裝載斗一般都是前卸式，不裝斗齒，以減小挖掘松散物料時的挖掘阻力。本設(shè)計中我采用圖 2.3 這一結(jié)構(gòu)。南昌航空大學科技學院學士學位論文9圖 2.3 液壓正鏟挖掘機結(jié)構(gòu) θ 2θ 3θ 1圖 2.4 液壓正鏟挖掘機機構(gòu)簡圖圖 2.4 所示是 5 m3正鏟挖掘機工作裝置的示意圖，采用直動臂、直斗桿形式，鏟斗為前卸式。動臂和動臂油缸在轉(zhuǎn)臺上的鉸點分別為 C 和 A，它們的位置以停機面為 X 軸，整機回轉(zhuǎn)中心線為Y軸(圖b)的直角坐標值來表示。這臺挖掘機的主要工作油缸共5只，其中動臂油缸兩只，置于動臂的兩側(cè)；斗桿油缸一只,置于斗桿的中部；鏟斗油缸兩只，鉸于斗桿中部。主要工作油缸的主要參數(shù)列于表2—1中。南昌航空大學科技學院學士學位論文10表 2.1 5m 3正鏟液壓挖掘機主要油缸的主要參數(shù)2.3 工作裝置運動分析2.3.1 動臂運動分析動臂 CF 的位置由動臂油缸 AB 的長度 決定。 和動臂水平傾角 之間的關(guān)系1L11?可用下式表示（2-1）??121752521cosallL??????（2-2）12571211cslL?????????從上式看出，a 11-a2對 的影響很大，當動臂和油缸的參數(shù)不變時，a 11-a2愈1大動臂提升高度愈小。關(guān)于這點在以后還要討論 [6]。設(shè)動臂油缸全縮時動臂傾角為 ；動臂油缸全伸時動臂傾角為 ，那么在min1?max1?動臂油缸由全縮到全伸，動臂總的轉(zhuǎn)角為：（2-3）min1ax1???為了便于運算和比較，仍用無因次比例系數(shù) 表示，即???、、； ； （2-4）min1axL??5min1l57l?南昌航空大學科技學院學士學位論文11代入式(2—2)可以得到動臂油缸全縮和全伸時相應(yīng)的動臂傾角值（2-5）1221mincosa?????????????（2-6）12221maxcs????????而動臂總轉(zhuǎn)角為（2-7）?????????????????? ??????21cos21cos1動臂油缸伸縮時對 C 點的力臂也在不斷變化，由圖可知 BCAlLe???sin571?（2-8）??????????5721157arcosilLl顯然，當 AB AC 時 有最大值，此時 ，而相應(yīng)的油缸長度 為：?1e5max1le?1L?=1L?257l?此時的動臂傾角為 1275arcosal?????若用動臂油缸相對力臂（即 來表示油缸長為 時的力臂，則)max1e1L（2-9）?????????5721217max1rcosinlLle南昌航空大學科技學院學士學位論文12綜上所述，動臂傾角 、力臂 和 都是 的參數(shù)。1?1emax1L2.3.2 斗桿運動分析斗桿 FQ 的位置由動臂 CF 和斗桿油缸 DE 的長度 所決定。但是動臂的位置隨動2L臂油缸的伸縮而變化，為了便于分析斗桿油缸對頭桿位置的影響，假定動臂不動，那么斗桿鉸點 F 以及斗桿油缸在動臂上的鉸點 D 就可以看作為固定基座。與斗桿、動臂夾角 之間的關(guān)系為2L2?（2-10）??342982982cosallL????????（2-11）3498222arcslLl?????????設(shè)斗桿油缸全縮時動臂與頭桿的夾角為 ，全伸時為 ，那么當油缸由全min2?max2?縮到全伸時斗桿總的轉(zhuǎn)角為（2-12）min2ax2???斗桿油缸的作用力臂 也是可變值。2eDFElL???sin982?? （2-13）)2csin(98298lLoarLle?????當 EF DE 時 有最大值，即 ，這時相應(yīng)的油缸長度 為?2e92l 2?南昌航空大學科技學院學士學位論文132982lL???相應(yīng)的斗桿轉(zhuǎn)角為（2-14）43892arcosal?????用斗桿油缸相對力臂值（即 ）來表示 時的力臂，則max2e2L（2-15）)2csin(98228max2 llorLle?????2.3.3 斗齒尖的幾種特殊工作位置的計算（1）最大挖掘半徑(圖 2.5)這時 C、Q、V 在同一條水平線上，而且頭桿油缸全伸，即 ；max2??；???????max2ax42251sinrci??la 283a???最大挖掘半徑為（2-16）CXllR??3max4ax最大挖掘半徑處的挖掘高度相應(yīng)為 CRYH南昌航空大學科技學院學士學位論文14圖 2.5 最大挖掘半徑（2）最大挖掘高度(圖 2.6)圖 2.6 最大挖掘高度最大挖掘高度為：（2-17 ）??CYlalH???326mx1ax4max2sin?最大挖掘高度時的挖掘半徑（2-18 ）??26max1ax42coslXRCH?????如果最大轉(zhuǎn)斗角度不能保證 QV 垂直向上，即 ，則應(yīng)根據(jù)實21ax35???際的 值求相應(yīng)的挖掘高度，如圖左上角所示，此時max3?（2-19 ）??CYlalH ????? ????2sin)sin( max3a2max1326mx1ax42南昌航空大學科技學院學士學位論文15（3）最大挖掘深度(圖 2.7)這時動臂油缸全縮，頭桿 FQ 及 QV 垂直向下，即 ，min1??， 。min12??????3最大挖掘深度為（2-20）32min1max2sllYHC???最大挖掘深度時的挖掘半徑為（2-21）min11cos?lXRCH?假若 ，則 FQ 不可能呈垂直狀態(tài)，此時必須根據(jù)具體情況計算實min1ax2????際的最大挖掘深度 [6]。圖 2.7 最大挖掘深度（4）停機平面上的最大挖掘半徑(圖 2.8)這是指斗齒靠在地面上、斗桿全部伸出而斗底平面與停機平面平行的工況。此時 QV 線與地面交成 角( 角是一個重要的鏟斗參數(shù)，設(shè)計中應(yīng)認真確定 )，根據(jù)這?種定義可知南昌航空大學科技學院學士學位論文16圖 2.8 停機平面上的最大挖掘半徑； ， 其中?2?maxa?261（2-22）????????max43sinarcsilYC?（2-23）123???這時停機平面上的最大挖掘半徑為（2-24）?cos3max4maxllXRCO??如果 ，則必須根據(jù)具體情況重新進行計算。1ax23??????南昌航空大學科技學院學士學位論文173 工作裝置尺寸的設(shè)計確定3.1 應(yīng)用舉例本章以液壓正鏟5 挖掘機為例，對工作裝置參數(shù)進行初步設(shè)計。 3m結(jié)合 2.4.1 節(jié)的分析，初選動臂與平臺鉸點 A 的坐標： =0.65m， =2.56m。 3.1.1 動臂及斗桿長度確定 0X0Y由式（3-1）得 4.1?L由經(jīng)驗公式計算結(jié)果如表 3.1 所示。 表3-1(0.98～ 1)～ 5=4～ 6～3～2～ .40圖 3.1 動臂三維模型南昌航空大學科技學院學士學位論文18圖 3.2 斗桿三維模型3.1.2 機構(gòu)轉(zhuǎn)角范圍確定液壓正鏟5 挖掘機的工作尺寸如表 3.2 所示。 3m表3.2動臂、斗桿及鏟斗機構(gòu)的轉(zhuǎn)角范圍如表 3.3 所示。 表3.3南昌航空大學科技學院學士學位論文193.2 油缸鉸點及行程確定3.2.1 動臂油缸的鉸點及行程確定初取動臂油缸全伸和全縮時的力臂比 =1.1，油缸全伸和全縮時的長度比1k=1.6， 。1?02?a由動臂油缸鉸點及行程計算得 ，由于A鉸點在平臺的端部，計算得??301a， ， ， ， ，動mlAC796lCB8mlBF45mL580in1?mL260ax1?臂油缸行程 Lmin1ax1?3.2.2 斗桿油缸鉸點及行程確定初取斗桿油缸全伸和全縮時的力臂比 ，油缸全伸和全縮時的長度比：1.2?k， 。65.12???3?經(jīng)斗桿油缸鉸點及行程計算得： ， ，斗桿油缸mL60in2 mL260ax?行程 。mL106in2max1??3.2.3 鏟斗油缸鉸點及行程確定 初取斗桿油缸全伸和全縮時的力臂比 ，油缸全伸和全縮時的長度比：1.2?k[16] 。6.12??經(jīng)鏟斗油缸鉸點及行程計算得： ， ，斗桿油缸行mL40in3 mL230ax?程 。mL920in3max1??3.3 工作裝置的位置模型建立 現(xiàn)從動臂與轉(zhuǎn)臺鉸點A出發(fā)，借助各相關(guān)轉(zhuǎn)角? 1、? 2和? 3，建立各關(guān)鍵點B、C、D……V的位置模型，得到各關(guān)鍵點的坐標，從而為下一步的分析提供依據(jù)。 以地面為橫坐標，以回轉(zhuǎn)中心線為縱坐標，建立直角坐標系XOY如圖2.4所示。 南昌航空大學科技學院學士學位論文203.3.1 動臂與平臺鉸點位置 C 的確定對由反鏟挖掘機改裝的正鏟來說，動臂鉸座往往就沿用反鏟動臂的鉸座。一般，鉸座都在轉(zhuǎn)臺中心的前方( >0)，近來大型正鏟的鉸座卻有向后移(靠近回轉(zhuǎn)中心CX線)的趨勢。設(shè)計時， 可用類比法確定或根據(jù)經(jīng)驗統(tǒng)計公式初步選取，在此基礎(chǔ)上Y 、C推薦以履帶軸距 L 為基本長度。履帶軸距 L（3-1）3)7.2~(qL?式中： 為斗容量，q3m3.3.2 動臂及斗桿長度的確定同上轉(zhuǎn)斗半徑 也可用類比法確定或根據(jù)經(jīng)驗統(tǒng)計公式初步選取，在此321ll、、基礎(chǔ)上推薦以履帶軸距L為基本長度。3.3.3 機構(gòu)轉(zhuǎn)角范圍確定在動臂長度 、斗桿長度 、轉(zhuǎn)斗半徑 及動臂油缸與平臺鉸點 C初步確定之后，1l2l3l根據(jù)挖掘機工作尺寸的要求利用解析法求各機構(gòu)轉(zhuǎn)角范圍，其中包括動臂機構(gòu)轉(zhuǎn)角、斗桿機構(gòu)轉(zhuǎn)角、鏟斗機構(gòu)轉(zhuǎn)角范圍 [6]。(1) 斗桿轉(zhuǎn)角 和 的確定max2?in2可根據(jù)最大挖掘半徑 確定。最大轉(zhuǎn)角 應(yīng)當不小于ax2 maxRmax2?(3-2)?????????2123ax21ax2 )(rcoslXRlC?南昌航空大學科技學院學士學位論文21根據(jù)停機平面上最小挖掘半徑 確定。所謂停機平面上的最小挖掘半max2?maxOR徑依不同工作情況而異，有的是指鏟斗最靠近機體(斗桿油缸全縮)、斗齒尖處于停機平面而斗底平行于地面，在這種狀態(tài)下開始挖掘時的挖掘半徑。圖 3.3 停機平面上的最小挖掘半徑如圖 3.3 所示，這時斗桿和動臂間的夾角為最小( )，鏟斗與地面相交成min2?角(見圖 2.7)，而斗齒尖 V 到回轉(zhuǎn)中心的距離為 。從幾何推導可知? iOR(3-3)222max4 )()(CQCXYl ???式中 、 ——Q 點的橫坐標和縱坐標，且QXY= ； (3-4)X?cos3minlRO??sin3lYQ?(3-5)??23min2sin32in4 c)( COC XllYl ?????(3-6) in21212min4os?lll?帶入式（3-5）整理后得(3-7)????????????213min321min2 cos()si(arcoslXlRlYl COC???有些挖掘機不要求鏟斗水平鏟入，而往往以一定的后角 開始挖掘，因而最小1?挖掘半徑 可能比前一種小，加大了停機平面上的挖掘范圍。在這種情況下 QVminOR南昌航空大學科技學院學士學位論文22與水平的夾角將增至 。根據(jù)有的資料介紹，為使鏟斗容易切人土壤，開始1?????挖掘時的后角 可取為 ～ 。1??450應(yīng)該注意不論鏟斗開始挖掘時的位置如何，必須以不碰撞履帶板為原則，因此（ ） (3-8)????????????cos123minlRLO m式中 R——驅(qū)動輪半徑(毫米)；——履帶行走裝置水平投影的對角線與縱軸問的夾角； ?——考慮轉(zhuǎn)斗機構(gòu)連桿裝置及余隙在內(nèi)的間隙，初步設(shè)計時可取?＝200～400 毫米。(2) 動臂傾角 和 的確定max1?in1動臂最大傾角 根據(jù)最大挖掘高度 確定。由圖 2.5 并根據(jù)式(2—17)和max2H(2—18)經(jīng)過運算得出(3-9)???????????????max42max432max1 sinrcrcsinllYC??因此先確定 后，再根據(jù) 可得 。ax2ax2Hax1?動臂最小傾角 。根據(jù)最大挖掘深度 確定 。由圖 2.5 和式(2—20)得到min1?m(3-10)?????????132axin1rcsillYC（3）鏟斗轉(zhuǎn)角 和 的確定max3?in3轉(zhuǎn)斗機構(gòu)應(yīng)滿足以下要求：滿足工作尺才的要求，即保證所要求的 、max2H、 、 等參數(shù)能夠?qū)崿F(xiàn)；挖掘過程中能夠調(diào)整切削后角，保證工作正max1HaRinO常進行，滿足挖掘過程結(jié)束時的轉(zhuǎn)斗要求及卸載要求。A. 必須滿足工作尺寸的要求3?為滿足挖掘高度要求(圖 2.5)(3-11)max2a1max325?????為滿足最大挖掘半徑要求(圖 2.4)南昌航空大學科技學院學士學位論文23(3-12)max42128max3 sinarcl??????為滿足停機平面上最小挖掘半徑要求(圖 2.8)(3-13)28ax3?(3-14)???????min2in4128src?l?(3-15)??????in48min4 sararsi1lYlYCQC????2(3-16)???? ??????????????????min43minin41max3 sarcsisrclYl C為滿足最大挖掘深度要求(圖 2.6) in3??B． 必須滿足挖掘過程中調(diào)整切削后角的要求3?挖掘過程中隨著鏟斗向前運動，斗的切削后角 也不斷發(fā)生改變，為了保證挖1?掘正常進行，斗底不應(yīng)與地面發(fā)生摩擦，即 ＞0，為此必須使12min31??a又 3129max3??????????31229sinrcal?3123max3irl?????將式 代入，整理后得到231????a(3-17)?????????????cosarin2323maxl南昌航空大學科技學院學士學位論文24C． 必須滿足卸載要求3?由于前卸式鏟斗和底卸式鏟斗的卸載方法不同，因此對轉(zhuǎn)角的要求也不同。為使卸斗于凈，前卸式鏟斗在卸土時要求斗底與水平相交成 以上的角，因?45此從圖 2.5 及式(3—11)得 ???????????????225maxa1min3(3-18)?axa1in347底卸式鏟斗卸土時可假定斗的后壁接近于垂直枚態(tài)，斗底按近于水平位置，因此要求 ????????225maxa1min3(3-19)i對比(2—42) 和(2 —43)可見，從卸土要求來看，底卸式鏟斗的轉(zhuǎn)角可比前卸式少左右。?45D． 必須滿足挖掘結(jié)束時鏟斗后傾的要求3?為了使鏟斗在挖掘結(jié)束時脫離工作面并在提升過程中使斗內(nèi)物科不致撒落，鏟斗必須后傾。根據(jù)裝裁機的要求鏟斗裝滿后斗底必須向上傾斜 ～ 角， ???40?5顯然這時 QV 連線也必然向上翹起 角。結(jié)合圖 2.7 和 2.12 可知????????)(28max3+ (3-20)??? ????????????????min43in2in41max3 srcsisrclYl C??根據(jù)以上所得的公式(3—11)～(3—20)就可以初步確定動臂、斗桿、鏟斗的轉(zhuǎn)角范圍。但是求出這些參數(shù)后還必須校接所規(guī)定的其它工作參數(shù)，如最大卸載高度、最大卸載高度時的卸載半徑、最大挖掘高度時的挖掘半徑等，如不能滿足則應(yīng)加以修正。南昌航空大學科技學院學士學位論文253.4 工作裝置油缸鉸點及行程確定3.4.1 動臂油缸的鉸點及行程確定確定動臂油缸及其鉸點位置時首先應(yīng)滿足動臂變幅時力短和轉(zhuǎn)角的要求。圖2.13 中設(shè)動臂油缸全縮和全伸時的位置為 和 ，則 ；1AB2min1LAB?。再假定鉸點 B 不在動臂中心線 CF 上，且 (當 B 在 CF 線下方max2LAB? 2aFC?時 為“十” ，反之為“一”)。那么由幾何推導可以求出工作時動臂油缸的起始力臂 和終了力臂 的值：qe1ce1(3-21)??min1217min121min15771 si)s(si ???? ???????? alaLlleq(3-22)??max1217max121max15771 si)si(si ??? llleo式中各參數(shù)可見表及公式(3—33)。如果 CF 線處于水平線以下則 用負值代in1?入。圖 3.4 動臂提升機構(gòu)計算示意圖設(shè)起始力臂和終了力臂的比值為 K，則南昌航空大學科技學院學士學位論文26(3-23)??max121in1sin?????eKoq或 （3-)i()sin( in121max121???24）展開并整理后得到(3-25)?????????max1in1inmax21 cossiarct??K對式(3—24)、(3—25)可作如下分析：(1)公式表示了 、K、 、 、 諸值之間存在著一定的依賴關(guān)系。當其?1amax?in1它數(shù)值不變，降低 值則 K 值下降，因而對上部挖掘有利；當 、K 不變，降低1 ?值會使 加大而 減小，對挖高有利。這些都說明正鏟的 值應(yīng)當比反鏟1amax1?in 1a的小。但是如果工作尺寸已定，過多降低 值會對下部挖掘不利，甚至在下部挖掘1時不能提起滿載斗；此外為了保證 、 和 K，降低 值就必須加大 值，加max?in1大了油缸行程，對油缸的穩(wěn)定性也有影響。所以當確定 值時必須全面考慮，籠統(tǒng)a地給定正鏟或反鏟的 值是不恰當?shù)摹?a(2)當 、 、K 等值固定， 與 之間也存在一定的關(guān)系，即 為常數(shù)。??12 21a?在反鏟上由于需要提高地面以下的挖掘性能， 值往往都是負值。因此加大 可以2a1減小動臂的彎曲程度，對動臂的結(jié)構(gòu)強度有利。而正鏟動臂一般不采用反鏟那樣大曲率的彎臂， 角主要按油缸在動臂上的鉸接方式而定，有時油缸鉸在動留下緣的2a耳板上(動臂截面不致削弱)；有時靠兩個鐘形座鉸于動臂兩側(cè)(在雙缸方案中常采用)等等，因而 角有正有負，但角度一般部不大，因此對 的影響也不很大。綜合上述2 1a兩點，建議在初步設(shè)計中先確定動臂結(jié)構(gòu)，初選 值，然后根據(jù)工作尺寸的需要，2在確定 、 基礎(chǔ)上按公式(2—49)求合理的 值。一般情況下正鏟的 值不max1?in1 1 1a大干 。?45(3) 值主要應(yīng)從油缸的穩(wěn)定性出發(fā)選用，建議取 ＝1.6～1.7。? ?(4)由于正鏟主要挖掘地面以上土，終了力臂不能忽視，故 K 值可建議在0.90～1.14 的范圍內(nèi)選取。設(shè)計動臂機構(gòu)時合理地確定 A、B、C 三點的位置非常重要。從 和1ACB?南昌航空大學科技學院學士學位論文27中還能得到如下關(guān)系式2ACB?(3-26)??max121572572max1cos???????llL(3-27)in121572572in1 s?all用公式(2—4)代入得(3-28)??max12122cos????????(3-29)in1212?a令 ， 代人上式，解聯(lián)立方程后得到?????max121 ????min121a(3-30)?????14cos2cos222 ?????????(3-31)???cs12?以上我們根據(jù)動臂轉(zhuǎn)角需要和 K 值確定了 、 、 等比例系數(shù)和 值，因此?21a只要進一步求出 、 、 、 中任一值就可以求得其它各參數(shù)。7l5min1Lax對于正鏟來說動臂油缸的主要作用是將滿載斗由任何可能挖掘的位置舉升到卸載點。而在最大挖掘半徑下舉升滿載斗時的提升力矩往往接近最大值，此時油缸的作用力臂也接近于最大值 ，且 ＝ 。另一方面油缸的缸徑一般部按照系列max1eax15l選用，并且還要考慮與其它油缸通用等問題，因此缸徑?jīng)]有很多選擇的余地。鑒于以上情況可以在預(yù)先確定油缸數(shù)目和缸徑的前提下初步選擇鉸點距離 AC( )。5l(3-32)????????pdnGMsliC4215式中 M——提升力矩，圖 2—14， ，即各部分重量對 C 點的力矩和，??iC其中包括動臂重量 、斗桿重量 、斗和土壤的重量 、連桿裝置1G23G南昌航空大學科技學院學士學位論文28重量 以及油缸重量 、 等。初步設(shè)計時這些重量和重心位置可6G45G根據(jù)類比法確定；s——油缸推力， s＝ ，其中 、 分別為動臂油缸數(shù)目和缸徑；pdn41?1ndp 是系統(tǒng)的工作壓力；——油缸和鉸點的機械效率，在初步設(shè)計時可取 =0.85。 ? ?將結(jié)果代人式(3—33)，就能求得其余參數(shù)值。動臂機構(gòu)還必須按以下兩種情況進行校核； 1)動筒在上部或下部極限位置時的舉升能力；2)主要挖掘范圍內(nèi)挖掘時動臂油缸能提供的閉鎖能力(借助電算結(jié)合整機挖掘力分析進行)。3.4.2 斗桿油缸鉸點及行程確定選擇斗桿油缸在動臂和斗桿上的鉸點 D 和 E 并確定斗桿油題的長度 和min2L。max2L如圖 3—6 所示，假設(shè)斗桿油缸全縮和全伸時的長度為 和 ，則 ＝12DE1。 = ，對 F 點的相應(yīng)力臂為 和 。也取比例系數(shù)in22DEmax qe2o圖 3.5 確定提升機構(gòu)的示意圖南昌航空大學科技學院學士學位論文29圖 3.6 斗桿機構(gòu)計算示意圖； ；min2axL??9min2l?98l??則初始與終了力臂比 K 為K= (3-33)????43max2in298inax2sLleoq ??????或 ??43min)(s????最后得到(3-34)?????????max2in2i43 cossarct??K式中 和 相應(yīng)為 DF、FC 的夾角和 EF、FQ 的夾角。若 CF 或 FQ 落在 的3a4 DEF?外側(cè)，則夾角為正，反之為負。因此在初步設(shè)計中如果根據(jù)動臂和斗桿的結(jié)構(gòu)形式及鉸點的固定方式預(yù)先確定一個角，則可按公式求出第二個角，或者根據(jù)所求的值結(jié)合具體結(jié)構(gòu)情況分別確定各值。43a?計算斗桿機構(gòu)時建議 K 值取 0.9～1，以使開始挖掘和挖掘終了時作用力臂大致相同。值仍建議取 1.6～1.7。 ?南昌航空大學科技學院學士學位論文30同樣，由 和 可列出聯(lián)立方程1DFE?2(3-35)??](cos[43max29898max2llL???????(3-36)243in29898in2ll?令 ， ，并將 代人上式，解聯(lián)立?????)(43max2 ?????)(43min2a???、、方程后得到(3-37)?????1214coscos222 ??????(3-38)?????下面介紹一種根據(jù)挖掘作功的理論確定斗桿油缸參數(shù)的方法。設(shè)斗桿油缸挖掘時需要克服的切向挖掘阻力為 ，那么1W(3-39)hbK??01式中 b——切削寬度(厘米)；h——平均切削深度(厘米)；——挖掘比阻力，取設(shè)計任務(wù)所規(guī)定的最硬土壤的挖掘比阻力值(公斤0K／厘米)。假設(shè)鏟斗在行程 L(厘米)中裝滿，那么在裝斗過程中消耗到挖掘土壤上的功為（ (3-40)6001 1?????sSkKqLbhKWA米 ）公 斤 ?式中 q——斗容量( )；3米、 ——鏟斗的充滿系數(shù)和土壤的松散系數(shù)。SKsk顯然這個功由斗桿油缸來完成，而在此期間斗桿油缸所作的功為(3-41)????? 2224LpdnLSA??式中 S——斗桿油缸推力， ，其中 ， 是斗桿油缸數(shù)量和缸徑，2?2是系統(tǒng)工作壓力；p南昌航空大學科技學院學士學位論文31——油缸和鉸點的機械效率，在初步設(shè)計時建議取 =0.85；2? 2?——油缸挖掘行程。在正鏟上一般認為鏟斗應(yīng)在斗桿油缸 60％的行程內(nèi)?L裝滿，則 = 其中 是斗桿油缸全行程。?2L26.0?2L因此從作功出發(fā)可列出平衡方程式= (3-42)??224pdn??601??sSkKq= (3-43)?2264.???pdnksS確定斗桿油缸行程之后，不難求出其全縮和全伸時的長度，即(3-44)mi1LL????(3-45)2ax2?將式(3—47)、(3—48)和（3-38）所得的結(jié)果代入 就可求出 等值。98l??98l、所選購油缸及斗桿機構(gòu)的其它參數(shù)應(yīng)按油缸極限位置時能產(chǎn)生偽挖掘力進行驗算，此時斗桿油缸的挖掘力應(yīng)不低于斗桿挖掘時遇到的正常挖掘阻力。3.4.3 鏟斗油缸鉸點及行程確定轉(zhuǎn)斗機構(gòu)應(yīng)保證鏟斗有一定的挖掘能力，并具有必要的閉鎖能力。但正鏟上轉(zhuǎn)斗挖掘不是主要的挖掘方式，因此在參數(shù)選擇時提出以下幾點作為參考：(1)在主要挖掘土壤中工作時，轉(zhuǎn)斗機構(gòu)應(yīng)當保證鏟斗在 70 一 100％的轉(zhuǎn)斗行程內(nèi)挖滿土；(2)在最硬的土壤中工作時，轉(zhuǎn)斗機構(gòu)應(yīng)保證在主要挖掘范圍內(nèi)用斗桿油缸挖掘時鏟斗油缸具有必要的閉鎖能力；(3)參考前端裝載機設(shè)計要求，建議在鏟斗油缸全伸時斗齒上的挖掘力不低于滿斗土重的兩倍。 根據(jù)以上幾點，在初步設(shè)計時也可以用挖掘作功的理論來選擇鏟斗油缸參數(shù)。與斗桿機構(gòu)計算相類似，可直接列出鏟斗油缸的行程(3-46)??3L3236041??????pdnkKqsS式中 ——鏟斗油缸挖掘行程與全行程的比率，取 ～1，其中大值適用于? 7.0??低卸式鏟斗，小值適用于前卸式鏟斗；——挖掘比阻力，建議采用主要挖掘土壤的 值；0K0K——鏟斗油缸數(shù)量及缸徑；3dn、南昌航空大學科技學院學士學位論文32——油缸和鉸點的效率。在具有連桿裝置的情況下取 =0.8～0.85。s? s?仍取油僅全伸和全縮時長度之比為 ～1.7） ，則鏟斗油缸長度為6.1(??(3-47)3min3L??(3-48)3ax31??油缸的鉸點位置、連桿裝置的結(jié)構(gòu)形式及其鉸點布置在初步設(shè)計時可參考樣機或采用類比法預(yù)先確定，再根據(jù)所需要的轉(zhuǎn)角及其與 FQ 連線的相對位置進行校核。圖 3.7 鏟斗三維模型3.5 液壓正鏟挖掘機三維模型本文中液壓正鏟挖掘機的三維模型是通過 PRO/E 三維建模設(shè)計出來的，里面主要包含四大部件—機體，動臂，斗桿和鏟斗。其中動臂，斗桿和鏟斗是其挖掘的主體運動裝置，通過三維建模并對其進行運動仿真，就能很清楚了解到正鏟挖掘機的工作原理和工作方式,如圖 3.8—3.9:南昌航空大學科技學院學士學位論文33圖 3.8圖 3.9 液壓正鏟挖掘機三維模型南昌航空大學科技學院學士學位論文344 結(jié) 論工作裝置是液壓正鏟挖掘機的重要工作部件，其結(jié)構(gòu)的合理性直接影響到挖掘機的工作性能，所以對工作裝置的參數(shù)進行優(yōu)化有著重要的意義。本文以大型液壓正鏟挖掘機的工作裝置為研究對象，初步設(shè)計工作裝置的相關(guān)幾何參數(shù)和力能參數(shù)，并將其應(yīng)用到液壓正鏟 5 挖掘機工作裝置參數(shù)的設(shè)計中，主要結(jié)論如下： 3m（1）分析液壓正鏟挖掘機工作裝置的組成及工作特點，確定了工作裝置的結(jié)構(gòu)方案為挖掘裝載裝置。（2）建立了工作裝置挖掘位置模型，并根據(jù)開采工藝參數(shù)、初始參數(shù)及邊界條件等，采用回歸方程法和原理設(shè)計法，確定出合理的動臂、斗桿及鏟斗機構(gòu)的相關(guān)幾何參數(shù)和力能參數(shù)。 （3）當鏟斗油缸挖掘時，鏟斗油缸挖掘力的變化規(guī)律更加符合挖掘阻力的變化規(guī)律。即鏟斗相對于斗桿轉(zhuǎn)角 時，物料切向挖掘阻力值達到最大。 ??1903?南昌航空大學科技學院學士學位論文35參 考 文 獻1．王新中.國內(nèi)外礦用挖掘機發(fā)展狀況[J].礦山機械，2004(9):52-53 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