供暖管道非標(biāo)準(zhǔn)變徑接彎頭注塑模具設(shè)計(jì)-側(cè)抽芯含SW三維及7張CAD圖1模2腔
供暖管道非標(biāo)準(zhǔn)變徑接彎頭注塑模具設(shè)計(jì)-側(cè)抽芯含SW三維及7張CAD圖1模2腔,供暖,管道,非標(biāo)準(zhǔn),變徑接,彎頭,注塑,模具設(shè)計(jì),側(cè)抽芯含,sw,三維,cad
供暖管道非標(biāo)準(zhǔn)變徑接彎頭注塑模具設(shè)計(jì)
摘要
變徑接頭的模具的設(shè)計(jì)，主要包羅了以下幾個(gè)方面：（1）塑料工件的原料并且有注射機(jī)的選用。（2）分型平面選取、脫模機(jī)構(gòu)、成型的零件、側(cè)向分型機(jī)構(gòu)、澆注的機(jī)構(gòu)、冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)。
因?yàn)楫a(chǎn)品批量與機(jī)構(gòu)的約束，此模具采取了二次分型和一腔兩模。采取了全體嵌入式的瓣合式型腔，節(jié)省了原料。因?yàn)樗芰瞎ぜ螤钏薇灸＞叩脑O(shè)計(jì)決定采取側(cè)向分型機(jī)構(gòu)，但因?yàn)樗芰瞎ぜ謳в斜容^長(zhǎng)的側(cè)孔不適宜采取常用的斜銷(xiāo)類(lèi)型的側(cè)抽芯裝置，因此采取齒輪齒條類(lèi)型的側(cè)抽芯裝置代替。分型平面選取在塑料工件的中心部分。這類(lèi)型結(jié)構(gòu)用二次分型結(jié)構(gòu)比較嚴(yán)格的把控模具開(kāi)啟動(dòng)作，這里增加了定位銷(xiāo)與定距拉桿來(lái)約束模具動(dòng)作使得模具開(kāi)啟的動(dòng)作過(guò)程能按要求動(dòng)作。澆口的選取放在分型平面上側(cè)面澆口，在每個(gè)型腔設(shè)立一個(gè)進(jìn)料口， 使得澆口的加工更加便利。分流道采取的是均衡式分布，在主要流道的下面設(shè)立的冷料井是帶有拉料桿的，在模具開(kāi)啟時(shí)候主要流道的凝料被自動(dòng)地排出。為了保證模具的快速成型，此模具設(shè)計(jì)了五條帶有銅管的冷卻水道。
關(guān)鍵詞：注射模具；一模兩腔；二次分型；齒輪齒條側(cè)抽芯；齒輪齒條。
II
Abstract
This design is a variable diameter connector die design, mainly including several aspects of the content: ( 1 ) the plastic parts and the selection of the injection machine. ( 2 ) design of parting surface, forming parts, pouring mechanism, demoulding mechanism, lateral parting mechanism and cooling system.
Due to the restriction of product batch and mechanism, the die adopts one cavity Tael and two 分. In order to save material, the die design adopts the integral embedded flap type cavity. The parting surface is selected in the central part of the plastic part. Due to the shape of the plastic parts, the design of the mold decided to use the side parting mechanism, but because the plastic part with a long side hole is not suitable for the commonly used oblique side core-pulling structure, so use of the rack side core-pulling mechanism instead. This kind of junction
Keywords: injection mold; A mode of two cavities; Quadratic parting; The side core-pulling of the rack and rack;Gear rack .
目錄
摘要 I
Abstract II
1.1 選題的目的與意義 1
1.2 選題在該領(lǐng)域的發(fā)展水平以及動(dòng)態(tài) 1
1.3 塑料注射設(shè)計(jì)簡(jiǎn)述 1
2.塑料工件分析 3
2.1 外表面的質(zhì)量以及塑料工件的結(jié)構(gòu)分析 3
2.2 塑料工件原料的選取 3
2.3 塑料工件體積的計(jì)算及注射機(jī)的選用 4
3.模具具體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 5
3.1 分型平面設(shè)計(jì) 5
3.2 注射模的排出氣體 6
3.3 型腔數(shù)目及布局 7
3.4 抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 8
4.澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 11
4.1 主流動(dòng)的設(shè)計(jì) 11
4.2 分流道設(shè)計(jì) 12
4.3 澆口設(shè)計(jì) 13
5 冷卻回路設(shè)計(jì) 15
5.1 冷卻回路設(shè)計(jì) 15
6.模具工作零件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 17
6.1 凹模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 17
6.2 脫模以及導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 17
6.3 導(dǎo)向和定位機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 19
7.模具設(shè)計(jì)相關(guān)計(jì)算 20
7.1 型腔壁厚度的計(jì)算 20
7.2 脫模阻力計(jì)算 21
7.3 模具加熱和冷卻時(shí)間的計(jì)算 21
7.4 冷卻參考數(shù)據(jù)計(jì)算 22
7.5 模具的設(shè)計(jì)相關(guān)參考數(shù)據(jù)校核 23
注射機(jī)相關(guān)參考數(shù)據(jù)校核： 23
抽芯力的校核： 24
8.模具動(dòng)作的過(guò)程 24
參考文獻(xiàn) 27
附錄 1：外文翻譯 28
附錄 2：外文原文 32
致謝 36
變徑接頭的注塑模具設(shè)計(jì)
1 緒論
1.1 選題的目的與意義
在現(xiàn)代的機(jī)械制造中，模具行業(yè)已經(jīng)成為國(guó)民經(jīng)濟(jì)當(dāng)中一個(gè)非常重要的行業(yè)，很多新產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)與生產(chǎn)，在比較廣闊的程度上依靠模具制造技術(shù)，并且在塑料制品的外形上的性能方面的要求變得越來(lái)越復(fù)雜，而且這些產(chǎn)品的制造離不模具開(kāi)啟具，這要求模具制造行業(yè)用最高的質(zhì)量與最快的速度設(shè)計(jì)生產(chǎn)模具，特別是在汽車(chē)和輕工并且有電子航天等行業(yè)中顯得尤其重要。模具制造強(qiáng)弱和模具制造水平高低，已成為衡量一個(gè)國(guó)家的機(jī)械制造行業(yè)技術(shù)水平的重要標(biāo)志，直接影響國(guó)民經(jīng)濟(jì)中的許多部門(mén)的發(fā)展。
通過(guò)變徑接頭的模具設(shè)計(jì)來(lái)培養(yǎng)自己獨(dú)立查閱資料和設(shè)計(jì)塑料注射模具能力，能使得自己更加深刻地掌握模具設(shè)計(jì)技巧，并且能熟練掌握繪圖軟件。
1.2 選題在該領(lǐng)域的發(fā)展水平以及動(dòng)態(tài)
隨著塑料制品在機(jī)械、電子、國(guó)防、交通、建筑、輕工、包裝、農(nóng)業(yè)等行業(yè)廣泛的應(yīng)用，對(duì)塑料模的需求量也日益增加，塑料在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中重要性也日益凸出，本世紀(jì)九十年代以來(lái)，在我國(guó)塑料模技術(shù)發(fā)展進(jìn)入了一個(gè)新階段，以汽車(chē)保險(xiǎn)杠、64cm（25in） 以上的彩電機(jī)殼和儀表小模數(shù)齒輪、雙缸洗衣機(jī)聯(lián)體桶等產(chǎn)品為代表的大型、復(fù)雜、高壽命、精密塑料模，我國(guó)已能自行設(shè)計(jì)制造以部分替代進(jìn)口的模具；電加工、數(shù)控加工、快速經(jīng)濟(jì)以及特種制模技術(shù)已經(jīng)進(jìn)入許多模具生產(chǎn)廠已經(jīng)代替通用機(jī)床的加工；引進(jìn)
P20、S45C、S50C、S55C 和 718 等新的鋼種牌號(hào)并且在國(guó)內(nèi)很多鋼廠生產(chǎn)，并且打破了長(zhǎng)期以來(lái)主要 45 號(hào)鋼制作模具型腔情況，使得模具型腔的拋光性能并且有壽命有了很大提高；標(biāo)準(zhǔn)的模架以及模具標(biāo)準(zhǔn)件已經(jīng)有了很多工廠定點(diǎn)的生產(chǎn)，越來(lái)越多單位采取標(biāo)準(zhǔn)件來(lái)改變過(guò)去完全由單位包干生產(chǎn)的局面；我國(guó)自行研究制造的高科技塑料模
CAD/CAM/CAE 集成系統(tǒng)軟件已獲得不少完善，不就將投入使用。
1.3 塑料注射設(shè)計(jì)簡(jiǎn)述
隨著塑料工業(yè)發(fā)展，塑料注射模已經(jīng)是制造塑料產(chǎn)品的主要方式，并發(fā)展成最具有發(fā)展?jié)摿δ＞咧?。具體來(lái)說(shuō)，目標(biāo)是塑料制品，塑料注射模是實(shí)現(xiàn)目標(biāo)的手段，所以不可以單獨(dú)地為模具而只思量模具，要從系統(tǒng)的角度出發(fā)，把塑料注射模當(dāng)成我塑料注射成型的加工系統(tǒng)中一個(gè)環(huán)節(jié)，這樣制造和設(shè)計(jì)塑料注射模時(shí)，就應(yīng)該把系統(tǒng)中其他的環(huán)節(jié)作為塑料注射模制造與設(shè)計(jì)的思量要因，因此，塑料注射模具設(shè)計(jì)與制造考慮的因素包括:
（1）塑料注射成型的工藝以及控制；
9
（2）塑料成型的工藝特性；
（3）塑料制品的結(jié)構(gòu)工藝性；
（4）塑料的注射機(jī)匹配性；
（5）塑料注射模的制造裝備和制造工藝；
（6）塑料注射模設(shè)計(jì)及原料等。
注射模的結(jié)構(gòu)因?yàn)樽⑸錂C(jī)的類(lèi)型和塑料工件的結(jié)構(gòu)和特點(diǎn)決定。塑料的結(jié)構(gòu)，因?yàn)槠涫褂玫囊蟛煌ё內(nèi)f化，導(dǎo)致注射模的結(jié)構(gòu)形式多種多樣。但是若把各種類(lèi)型的注射模加以分析和歸納，每副模具可以由若干部分組成，并且他們?cè)诓煌＞咧芯鹬嗤饔?。一副注射模是由下面幾個(gè)成分構(gòu)成：
（1）成型零件；
（2）導(dǎo)向部件;
（3）澆注系統(tǒng)；
（4）脫模機(jī)構(gòu)；
（5）分型抽芯機(jī)構(gòu)；
（6）調(diào)溫系統(tǒng)；
（7）排出氣體系統(tǒng)；
（8）其他零部件；
2.塑料工件分析
2.1 外表面的質(zhì)量以及塑料工件的結(jié)構(gòu)分析
1）從結(jié)構(gòu)分析。這個(gè)零件的難度是中等的復(fù)雜，零件大致的外形是圓形。幾個(gè)連續(xù)的階梯圓形分布在長(zhǎng)度方向上，四個(gè)方形的通孔成規(guī)律分布在寬度方向上，在塑料工件最小的半徑一側(cè)上并且有三個(gè)凸起直角棱，這樣在模具設(shè)計(jì)時(shí)就要選取側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)，并且抽芯的距離較大，為了便利脫模在設(shè)計(jì)時(shí)候應(yīng)設(shè)立脫模斜度。塑料工件壁厚度不太均勻，最小處為 2mm，厚度最大處為 4mm，對(duì)于塑料工件的成型沒(méi)有太大的影響。
2）從外表面的質(zhì)量分析。該零件外表面要求沒(méi)有缺陷和毛刺、內(nèi)部外表面光滑就行，較易成型，外表面的質(zhì)量沒(méi)有其他的要求。
所以，在工藝的參考數(shù)據(jù)把握的計(jì)較精準(zhǔn)的時(shí)候，可以保證注塑的零件成型的條件。
2.2 塑料工件原料的選取
從使用的性能考慮，此塑料工件需要擁有耐熱性能好、剛度好，它的介電性能與頻率還有溫度沒(méi)有關(guān)系等優(yōu)點(diǎn)，塑料工件原料采取 ABS 樹(shù)脂，是理想的采取原料。但是加工較艱難，適宜采取高材料溫度的模具溫度，材料溫度材料溫度過(guò)高易產(chǎn)生分解（分解的溫度為 25℃），對(duì)物理性能影響較大，對(duì)精度要求比較嚴(yán)格的塑料工件模具溫度應(yīng)該選取 50~60℃，要求其耐熱以及光澤度型料宜采取 60~80℃，注射的壓力應(yīng)稍稍高些， 通常用柱塞形式注射機(jī)器時(shí)候材料的溫度為 180~230℃，注射的壓力是 100~140Mpa，螺桿形式注射機(jī)器則選取 160~220℃，70~100Mpa 為好。模具設(shè)計(jì)的時(shí)候應(yīng)該注意澆注系統(tǒng)選取進(jìn)料口的形式和位置，著機(jī)械在加工制造時(shí)或頂出力過(guò)于大會(huì)使得塑料工件的外表面有“白色”印，脫離模具的斜度 2 度之上。
ABS 性能如下：
（1）一般性能：外觀的顏色多，并且擁有高達(dá) 91%高的光澤程度。吸水率極低，相對(duì)密度為 1.05。ABS 和相同于別的原料的結(jié)合性能符合性高，鍍層和涂層的處理，在外面表面涂刷很容易。
（2）力學(xué)性能：ABS 沖擊的強(qiáng)度非常優(yōu)異，有著非常優(yōu)良的力學(xué)性能，可以在非常低的溫度下用；即便制品被破壞也是只能是拉伸的破壞，有很好韌性。ABS 的尺寸穩(wěn)定性較好，耐磨性?xún)?yōu)異，又有耐油性。
（3）熱學(xué)性能：93~118℃是 ABS 的熱學(xué)的變形的溫度，它的制品在經(jīng)歷退火的處置后還能將近 10℃左右的提升空間。
（4）電學(xué)性能：ABS 的電絕緣性比較好，并且?guī)缀醪皇軡穸?、溫度并且有頻率的影響， 可以在應(yīng)用在很多情形之下。
（5）環(huán)境性能：ABS 可溶于酮類(lèi)、氯代烴以及醛類(lèi)中，非常容易降解在紫外線的照射作用下，但是不受水無(wú)機(jī)鹽、酸、以及多種堿的影響；
總之，依據(jù)以上 ABS 的特性，完全可以達(dá)到本塑料工件使用功能。
2.3 塑料工件體積的計(jì)算及注射機(jī)的選用
為選擇注射機(jī)器以及確定模具的型腔數(shù)量。首先應(yīng)該計(jì)算出塑料工件以及凝料所需要的重量大小
塑料工件的質(zhì)量為：
M = ρV
= 1.12
* 10.97
= 12.29g
ρ- 塑件材料（ABS）的密度， ρ=1.12g/cm3;
V- 塑件及凝料的體積，V=10.97cm3;
根據(jù)上面的結(jié)論選取一模兩腔形式的注射機(jī)選取 SZ/-68/40 型號(hào)的臥式注射的機(jī)器所用到的各項(xiàng)數(shù)據(jù)：
噴嘴口孔徑：φ3mm
螺桿轉(zhuǎn)速：40~200r/min 注射壓力：161.5Mpa
拉桿內(nèi)間距：(250*230) 塑化能力：20kg/h
螺桿直徑：26mm 鎖模力：400Kn
注射速率：58cm3/s
模具定位孔直徑：φ100mm(深 12mm) 最小模具厚度：130mm
噴嘴球半徑：SR12mm 移模行程：220mm
鎖模形式：雙曲軸
最大模具厚度：240mm 理論注射量：53g
3.模具具體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
注射的模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)包羅：冷卻水道布局、分型平面選取、型腔排列方式、模具的型腔數(shù)目確定、模具的工作零件的推出機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、側(cè)面的分型與抽芯結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、澆口的位置的設(shè)計(jì)等等內(nèi)容。
3.1 分型平面設(shè)計(jì)
分型平面的設(shè)計(jì)為型腔的設(shè)計(jì)的初步，它受塑料工件的外觀、形狀、尺寸精度、壁厚度、以及模具的型腔數(shù)目、澆口位置、排出氣體槽等等諸多原因的影響。
選取模具的分型平面時(shí)應(yīng)該參考下面原則：
1）思量塑料工件的質(zhì)量
（1）確保塑料工件的尺寸精度。
（2）確保塑料工件的外表面要求。
2）思量注射機(jī)技術(shù)規(guī)格。
（1）思量鎖模力；
（2）思量模板間距。
3）思量模具結(jié)構(gòu)
（1）盡量簡(jiǎn)化脫模部件；
（2）盡量便利澆注系統(tǒng)布置
（3）便于排溢；
（4）便于嵌件安放
（5）模具大體結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化；
（6）參考模具制成的難度。
綜合以上此模具分型平面設(shè)計(jì)是為了使模具脫模以及制造方面，分型平面尺寸選在塑料工件斷面尺寸最大的地方，采取和注射機(jī)器模具開(kāi)啟運(yùn)動(dòng)方向相垂直的分型平面如3-1 圖。
圖 3.1 分型平面的選取
中心線處于的面是可以選擇分型平面所選取的地方，如此選擇分型平面就可型腔是軸對(duì)稱(chēng)的形式，較適合型腔的加工，但必須設(shè)置能夠抽拔比較大型芯的側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)，并且在同一時(shí)間側(cè)抽時(shí)后需要嚴(yán)格的把控抽出芯的動(dòng)作有利于讓塑料工件留在動(dòng)模的一面。雖然說(shuō)模具的結(jié)構(gòu)形式比較繁瑣但是相對(duì)其別的模式的分型平面選取這種分型平面應(yīng)該為最好選取。
3.2 注射模的排出氣體
換種說(shuō)法來(lái)說(shuō)，注射模具是一種置換的機(jī)器，塑料的熔體進(jìn)模腔的時(shí)候，置換出模腔內(nèi)部的氣體。事實(shí)模具內(nèi)部的氣體也不都在型腔內(nèi)部，也不可以將流道中內(nèi)的空氣忽略，如果空氣未被迅速除出就會(huì)造成很多害處。
積累在注塑模具內(nèi)部的氣體有一下幾個(gè)源頭：
1）型腔和進(jìn)料系統(tǒng)內(nèi)部有空氣；
2）在高溫度下塑料內(nèi)的水分蒸發(fā)形成水蒸氣；
3）塑料在過(guò)高的溫度下，分解產(chǎn)生氣體。
4）一些化學(xué)反應(yīng)還有配合劑揮發(fā)形成的氣體
注塑模排出氣體不良有很多危害，比如：
1）在塑料工件上產(chǎn)生接縫氣泡、云霧、銀紋，使得外面表面的輪廓不清晰，以至于沖模達(dá)不到滿的狀態(tài)；
2）甚至可在塑料工件外免表面形成燒焦的痕跡；
3）將沖模速率變得緩慢，拖長(zhǎng)成型的時(shí)間；
4）注射變得斷斷續(xù)續(xù)的，生產(chǎn)的效率下降。
注塑模具的排出氣體方法通常有下面七種：
1）通過(guò)排出氣體槽體排出氣體
2）分型平面排出氣體 相對(duì)比較小的模具，能利用分型平面的間縫隙排出氣體， 但分型平面要定位于溶體的流動(dòng)的最后面；
3）拼鑲的工件間縫隙排出氣體 對(duì)于組合式的凹?；蛐托?，可以利用拼合的縫隙排出氣體；
4）推桿間縫隙排出氣體 利用模版和推桿或者型芯間的配合間縫隙排出氣體， 或者有意增加模版間和推桿間的縫隙；
5）燒結(jié)的粉末合金屬排出氣體 它的下底部疏通氣體的小孔半徑不應(yīng)該太大， 避免因?yàn)樾颓粌?nèi)部的壓力使其受到擠壓力形狀發(fā)生變化；
6）排體的井排出氣體 設(shè)立空穴，讓氣體排進(jìn)塑料的熔融體的相互融合的內(nèi)部， 排出氣體的結(jié)果也挺不錯(cuò)；
7）強(qiáng)制性的排出氣體 設(shè)立排出氣體桿件，應(yīng)用到比較封閉的部位。
本模具分型平面選取在熔體流動(dòng)的末端，屬于小型模具的范圍之內(nèi)，所以排出氣體的方法要采取分型平面的排出氣體方式。
3.3 型腔數(shù)目及布局
一模兩腔，就是 2 個(gè)型腔在同一個(gè)模具上。思量模具結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度、澆注的系統(tǒng)、
塑料工件形狀和質(zhì)量等等要素采取如 3-2 圖的型腔的排布方法。
采取圖 3-2 所示的型腔排布方法的非常有利于設(shè)立側(cè)方向的分型面抽出型芯裝置， 只設(shè)立一邊就好。如果采取均衡式的進(jìn)料方式要設(shè)立兩個(gè)方向的抽芯機(jī)構(gòu)，即使塑料工件比較容易成型但還是會(huì)使模具的復(fù)雜程度增加，模具的加工周期變大大。
圖 3.2 一模兩腔布置
3.4 抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)
此塑料工件需要進(jìn)行較長(zhǎng)的抽芯運(yùn)動(dòng)，因?yàn)樗芰瞎ぜ谋旧斫Y(jié)構(gòu)和型腔的排列方式的限制。如果斜銷(xiāo)抽芯選擇比較常用的機(jī)構(gòu)，最小模具開(kāi)啟的行程和斜銷(xiāo)長(zhǎng)度和計(jì)算： 抽拔距離為：
S = 52 + (2 ~ 3) = 54mm
L = D/2tgα + h/cosα + d/tgα + s/sinα + (10 ~ 15)
= 15/2 * tg20° + 40/cos20° +12/2tg20° + 54/sin20° +10
= 2.73 + 42.57 + 2.2 +157.89 +10
= 215.4
H = s * ctgα = 54 * ctg20° = 148.4mm
式中：
L-斜銷(xiāo)總長(zhǎng)度（mm）
D-斜銷(xiāo)固定部分的大端直徑（mm）；D=15mm h-斜銷(xiāo)固定板厚度（mm）;h=40mm
d-斜銷(xiāo)直徑（mm）；d=12mm
α-斜銷(xiāo)的角度（度）；α=20°
由此可得到斜銷(xiāo)的長(zhǎng)度是 215.4mm 以及移模形程是 148.4mm，在此模具的設(shè)計(jì)中實(shí)現(xiàn)比較不容易，抽芯距離短的塑料工件較適合斜銷(xiāo)側(cè)抽芯。這個(gè)方案不要，選取齒輪齒條的側(cè)向抽取型芯裝置，抽拔距和抽拔力是相對(duì)來(lái)說(shuō)挺大的是這類(lèi)型裝置的特點(diǎn)，能抽拔圓弧型芯或任意斜度，齒輪齒條的側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)一般有下面幾種形式：
1）模具開(kāi)啟力驅(qū)動(dòng)
2）推出力驅(qū)動(dòng)
3）齒條拔出的弧形芯的驅(qū)動(dòng)
這個(gè)模具的設(shè)計(jì)選取的模具開(kāi)啟力驅(qū)動(dòng)的機(jī)構(gòu)就如圖 3-3
圖 3.3 齒輪齒條側(cè)向抽取型芯的結(jié)構(gòu)
該機(jī)構(gòu)的具體動(dòng)作過(guò)程如下：
閉模的時(shí)候鎖上齒條。模具開(kāi)啟時(shí)候存在一段空形程在導(dǎo)柱齒條，楔緊塊脫離齒條得到了保證，然后抽芯的動(dòng)作由齒條驅(qū)動(dòng)完成，此時(shí)定距拉桿（圖 3-4）帶動(dòng)模板繼繼續(xù)抽芯并且續(xù)模具開(kāi)啟，齒條脫離齒輪為止，型芯被限位，因?yàn)楹屠蠗U型芯的作用， 楔緊塊將齒條封鎖，使得注射時(shí)候的型芯不能移動(dòng)。
圖 3.4 定距拉桿限位
因?yàn)榇嗽O(shè)計(jì)是一模兩腔的裝置，兩個(gè)抽芯動(dòng)作被需要，兩個(gè)齒輪由一個(gè)齒條導(dǎo)柱帶
動(dòng)來(lái)進(jìn)行側(cè)抽芯。中間用三個(gè)齒輪傳動(dòng)，結(jié)構(gòu)圖是 3-5。
圖 3.5 齒輪輪動(dòng)
19
4.澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)
注射模具的設(shè)計(jì)的一個(gè)組成部分是澆注的系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，對(duì)注射成型的塑料工件的質(zhì)量還有周期都有很大影響。
4.1 主流動(dòng)的設(shè)計(jì)
澆口套通常是來(lái)組成熱塑性質(zhì)的塑料的主要流道的，但是也存在如果批量不大，在定模的座板上開(kāi)設(shè)主要的流道，主要流道長(zhǎng)度通常不大于 60mm 是好。此設(shè)計(jì)的主要流道采取了一部分組成是澆口套，還有一部分是開(kāi)設(shè)主要流道在定模板上。長(zhǎng)度為 58mm。SZ/-68/40 臥式注射機(jī)的選取數(shù)據(jù)：
噴嘴球半徑：SR12mm 噴嘴口孔徑：Φ3mm
根據(jù)模具噴嘴和主要流道之間的聯(lián)系：
R = R0 + (1 ~ 2)mm D = d 0 + (0.5 ~ 1)mm
式中 R0 -噴嘴球半徑（mm）
d 0 -噴嘴孔孔徑（mm） 主要流道的小端的直徑大小 d=Φ4mm;半錐角 1°； 主要流道的球面的球面的直徑大小 R=13mm。
（1）澆口套設(shè)計(jì)
因?yàn)樽⑺艿某尚偷臅r(shí)候主要流道需要和注塑機(jī)和噴嘴高溫塑料熔體來(lái)來(lái)回回的碰撞和接觸，所以通常都不將主要流道的開(kāi)在定模上而是獨(dú)自設(shè)置在一個(gè)嵌套中，之后再嵌入定模的內(nèi)部，這個(gè)所謂的嵌套就是主要流道的襯套。
主要流道的襯套的設(shè)計(jì)時(shí)要參考下面因素：
1 相對(duì)比較小的模具，可以把主要流道的定位環(huán)和襯套設(shè)置一個(gè)全體，但是在大多情形下都是分開(kāi)的。
2 主要流道的襯套要選擇比較好的的鋼性材料，熱的處理后是 54~56HRC。
3 定模的配合的一些厚度要和襯套的長(zhǎng)度差不多。
4 定模與襯套之間采取 H7/m6 配合
本設(shè)計(jì)澆口套選用盤(pán)起標(biāo)準(zhǔn)件，內(nèi)部直徑大小是Φ13mm
（2）定位環(huán)設(shè)計(jì)
注塑機(jī)與定位環(huán)的固定板的孔之間配合，可以讓主要噴嘴和流道與料筒相對(duì)。定位環(huán)的設(shè)置時(shí)要參考下列幾項(xiàng)因素：
1 注塑機(jī)和定位環(huán)定模板中間的定位孔相互是采取較松動(dòng)的間縫隙配合，比如
H11/b11 還有 H11/h11。
2 對(duì)比較小的模具來(lái)說(shuō)，定位孔和定位環(huán)相互配合的長(zhǎng)度應(yīng)用 8~10，相對(duì)比較大的模具應(yīng)用 10~15mm。
3 模板上的定位環(huán)的定位狀況通常有兩種，，一種是使用定位的環(huán)套設(shè)置在主要流道的襯套上面，還有一種是在模板上加工的地安置定位環(huán)的臺(tái)階孔采用主要流道襯套用來(lái)定位，在同一時(shí)間還能避免襯套不在定模內(nèi)。
此設(shè)計(jì)的定位環(huán)選取盤(pán)起標(biāo)準(zhǔn)件。
（3）冷料井設(shè)計(jì)
分流道的末端或主要流道的正面的動(dòng)的模板上是冷料井位置。主要流道的大端的直徑大小是其長(zhǎng)度的大小。冷料井的類(lèi)型主要有下面幾類(lèi)情形：
1 底部帶有錐桿的冷料井
在推桿的固定板上設(shè)置推桿，因而其一般與推桿的脫模裝置一起用。
2 下面有拉料的桿件的冷料井
此類(lèi)型冷料井的下面是一條拉料組成，在型芯的固定板處安裝，不跟隨脫模裝置移動(dòng)，一般其頭的位置都是側(cè)凹的造型，a）倒錐頭形 b)菌頭形 c)球頭形 d)圓錐頭形，還可在它的頭部開(kāi)設(shè)冷料井。
3 底部無(wú)桿冷料井
相對(duì)擁有垂直分型平面的注射模具來(lái)說(shuō)，在左右兩半模中央線上面，當(dāng)模具開(kāi)啟時(shí)候分型平面兩半分離，流道與凝料塑料工件一同被拿出，冷料井的下面不需要設(shè)立桿件。
4 分流道冷料井
分流管道比較長(zhǎng)的時(shí)候，可以將分流管道的末端沿著料流動(dòng)的方向，來(lái)儲(chǔ)存冷料， 其它的長(zhǎng)度出不多是分流管道的直徑的兩倍。
因?yàn)榇藵沧⑾到y(tǒng)的主要流道的凝料比較長(zhǎng)使得能夠便利脫模，在模具開(kāi)啟時(shí)候需要將主要流道凝料排開(kāi)，選取下面有拉料桿的。
4.2 分流道設(shè)計(jì)
本篇是一模兩腔的模具，因此必須有分流的管道。設(shè)置分流道的時(shí)候要思量下面幾項(xiàng)因素：
（1）分流管道和熔體之間的阻力要盡量小。
（2）每個(gè)型腔都平均的進(jìn)入材料。
（3）外表面粗糙度要求達(dá)到 Ra0.8
（4）分流管道之間相互對(duì)比的時(shí)候，需要在分流管道的最后面設(shè)置冷料井
（5）分流管道可獨(dú)自設(shè)置在動(dòng)模板或定模板上，亦能在動(dòng)模板與定模板上面。
（6）分流管道和澆口的接連的地方要設(shè)置成斜的面，并要以圓弧來(lái)過(guò)度，對(duì)塑料的熔體填充還有流動(dòng)非常有好處。
1）分流道的截面形狀
一般的分流管道的截面的形狀分為 U 字形、梯形、圓形和六角形等。為了實(shí)現(xiàn)這一點(diǎn)可以采用圓形的流動(dòng)，但是梯形就不能采用，綜合思量，此模具設(shè)計(jì)采用平面為分型平面，選取圓形為分流道截面形狀，此方法效率很高。
2）分流道的截面尺寸
依照塑料工件成型壁厚度和形狀、有分流道長(zhǎng)度和體積還有注射的速率等條件來(lái)選定分流道截面的尺寸大小。當(dāng)分流管道的大小比較好時(shí)，流動(dòng)性較好的塑料，它的大小小于 2mm 左右；對(duì)于性能比較差的原料來(lái)說(shuō)，分流的直徑可大到 13mm。多數(shù)塑料選取的分流管道大小在 6~10mm 間選取，ABS 塑料流動(dòng)性很好，所以設(shè)計(jì)中分流管道的長(zhǎng)度不必選取過(guò)長(zhǎng)，查詢(xún)手冊(cè)《塑料模具技術(shù)手冊(cè)》表 3-5 選取分流直徑大小時(shí)常用 1.6~10mm 之間，直徑大小該用 3mm。
3）分流管道
分流管道的分布受型腔的分布決定。分流管道有非均衡和均衡式兩類(lèi)分布方法：
（1）均衡式布局
對(duì)于從主要流道一直到各個(gè)型腔的分流管道，它們的尺寸大小，它們的形狀還有長(zhǎng)短都需要是同樣的大小，需要達(dá)成型腔的塑料熱均衡并且有流動(dòng)均衡。因而所有的尺寸都一樣大小。
（2）非均衡式的布局
每一個(gè)型腔的分流管道一直至主要流道的長(zhǎng)短彼此都不一樣的是其分布的主要特點(diǎn)。每個(gè)澆注口的大小互相不同，就能使得同時(shí)使得原料進(jìn)入。非均衡式主要采取的布置方式采取有 H 形、圓形的和一字形的布置，其中一字形與 H 形布局是在型腔的數(shù)目相同時(shí)采取的，可以減小模板的尺寸，H 形排列的均衡式布局和一模兩腔的分流道結(jié)構(gòu)能夠用有很好的熱均衡并且達(dá)到塑料流動(dòng)均衡。它的結(jié)構(gòu)如 3-2 圖。
4.3 澆口設(shè)計(jì)
連接著型腔和分流道之間一條比較短而且細(xì)的流道就是澆口。澆口的尺寸和澆口的數(shù)量對(duì)質(zhì)量有著至關(guān)的決定作用。澆口的主要作用包羅：1）熔體首先在澆口的地方凍結(jié)，避免熔體倒流回去；2）容易切除澆口的凝料。3）平均的使原料進(jìn)入澆口
根據(jù)澆口的形式和特點(diǎn)，可將其劃分兩種類(lèi)型：
（1） 非約束性澆口
在外面澆口比較艱難，產(chǎn)生的比較明顯的澆口痕跡，在澆口的附近集聚大量熱量，冷縮凝聚力較遲，造成比較大的內(nèi)部壓，較易造成縮孔和外表面凹陷現(xiàn)象，其適合比較大的
塑料工件。
(2) 約束性澆口
分流道與型腔中間選取的是一條距離比較小，面積比較小的互相接連。約束性的澆口能劃分出下面幾個(gè)類(lèi)型：
1）點(diǎn)澆口
主要的特點(diǎn)是：澆口的位置限制比較少，即便去除掉澆口之后留下的痕跡也比不大而且通常不會(huì)影響到塑料工件的外觀形狀。模具開(kāi)啟的時(shí)候澆口被自動(dòng)的拉斷，控制很簡(jiǎn)便。
相對(duì)壁薄的塑料件在澆口的附近因?yàn)榧羟械乃俣群芨撸⑶曳肿拥母叨榷ㄏ蛟斐傻木植繎?yīng)力，很有可能導(dǎo)致開(kāi)裂，即使補(bǔ)料造成的壓力很小。在不耽誤使用的情況下，避免這種現(xiàn)象，可增大澆口處的壁厚度，用圓弧來(lái)過(guò)渡，損失壓力的緣故，模具結(jié)構(gòu)選擇三板式，為了不讓模具的結(jié)構(gòu)太復(fù)雜，選取順序分模結(jié)構(gòu)。投影面積比較大的的塑料工件和容易變形的塑料工件可以選取多點(diǎn)澆口，使得翹曲變形減少。
2）潛伏式的澆口
肩負(fù)式的特點(diǎn)是：進(jìn)料口位置通常在塑料工件的的表面或塑料工件的側(cè)面隱蔽處。所以不影響塑料工件的外觀。流通管道并且有塑料工件都設(shè)立推出的機(jī)構(gòu)，凝料被自動(dòng)脫落在模具開(kāi)啟時(shí)候切斷，這種裝置不適宜強(qiáng)度大的塑件，因?yàn)橥瞥鰰r(shí)候有比較強(qiáng)的力。后者斷裂容易，前者不容易切斷，容易堵塞澆口。
3）側(cè)面澆口
側(cè)面的澆口一般設(shè)立在分型平面上，料是在型腔的外側(cè)面進(jìn)入的，矩形的設(shè)置，比較靈活的調(diào)節(jié)將澆口的閉合的時(shí)候并且有沖模時(shí)候以及剪下的速度。澆口去除比較便利，痕跡不大。
4）重疊式澆口
對(duì)比側(cè)面澆口差不多相同，但是非型腔的側(cè)面，而是在另一個(gè)方向。
5）扇形澆口
其形狀是慢慢舒展開(kāi)的。是沿著料進(jìn)入的地方慢慢變大的，厚度值也慢慢縮到最小， 進(jìn)到型腔內(nèi)部。
此設(shè)計(jì)能更加便利地調(diào)整沖模的剪切速度，還要在分型平面上設(shè)置澆口，使得塑料工件外觀完好，排除造成分型平面以外的印。為了精密的加工澆口的尺寸，最好是依據(jù)各個(gè)類(lèi)型的特點(diǎn)以及它的澆口形狀以來(lái)選取澆注口。
選取矩形為澆口的截面形狀，它的選取值如下： 取寬度 1.5mm
厚度 1mm 長(zhǎng)度 1mm
5 冷卻回路設(shè)計(jì)
5.1 冷卻回路設(shè)計(jì)
依照塑料工件的所需要的澆口的位置和形狀以及冷卻溫度等，可以設(shè)置很多不同冷卻回路，最簡(jiǎn)單的鉆冷卻水的孔方法是經(jīng)常用在不深的冷卻回路。在冷卻的通道之間可以采取內(nèi)部的鉆孔的方法，使用堵頭或隔板形成規(guī)范冷卻回路。
水孔的數(shù)目盡量多，直徑盡量大，通常在 8mm 之上。冷卻的回路設(shè)計(jì)原則應(yīng)該如下：
（1）強(qiáng)化處理澆口的冷卻地方
（2）降低溫差
（3）將塑料工件的熔接痕處避開(kāi)
（4）水接頭的安放位置恰當(dāng)?shù)倪x擇 一般設(shè)置在注射機(jī)背面。
依據(jù)冷卻水管的分布并且有思量各種條件與水道是否產(chǎn)生干涉，根據(jù)公式計(jì)算出各個(gè)冷卻數(shù)值（比如冷卻水、管道的直徑冷卻的面積、冷卻時(shí)間）水道的分布效果如 5-1 圖、5-2 圖。
圖 5.1 定模的冷卻水管道的分布
圖5-1 是把水管安在定模板上的冷卻水孔的內(nèi)，能將冷卻水在型腔壁上的壓力降低。
圖 5-2 是同也是擁有水管的安裝在動(dòng)模板上冷卻水孔，在接近澆口的周?chē)?，降低溫度時(shí)要先冷卻溫度比較高的位置。
圖 5.2 動(dòng)模的冷卻水管道的分布
6.模具工作零件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
6.1 凹模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
圖 6.1 型腔的布局
6.2 脫模以及導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)
脫模的裝置參考下面幾類(lèi)因素： 1）塑料工件靠在動(dòng)模邊上，依靠模具開(kāi)啟驅(qū)動(dòng)的脫模機(jī)構(gòu)，來(lái)實(shí)現(xiàn)脫模，使
得模具的組成簡(jiǎn)潔。
2）為了避免塑料工件的變形還有損壞，恰當(dāng)?shù)乃伎妓芰瞎ぜ幍牟糠?，有方向的確定恰當(dāng)?shù)拿撃C(jī)構(gòu)，使得推出重心相與的中心重合。
3）脫模的位置的選擇時(shí)，盡量選擇外表面完好整潔的。
4）設(shè)計(jì)的機(jī)構(gòu)安全放心，換取便利、活動(dòng)性好、生產(chǎn)簡(jiǎn)單、并且各項(xiàng)性能優(yōu)
異。
本設(shè)計(jì)是采取了推桿的脫模裝置，如圖 6-2、6-3
圖 6.2 拉料桿拉料
圖 6.3 推桿脫模
圖 6-3 的推桿的型芯與端面相平，圖 6-2 中的冷料井底部是由拉料構(gòu)成，就直接推
出冷料井或者塑料工件的凝料，在頂出的時(shí)候，拉料與推桿都是固定在推桿的固定的板上面的。
6.3 導(dǎo)向和定位機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)
注射模的導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的一般分為兩類(lèi)是錐面的定位與柱形的導(dǎo)向，定模與動(dòng)模的開(kāi)合與脫模裝置通常采取柱形的導(dǎo)向裝置。
機(jī)構(gòu)的作用：
每一個(gè)模具設(shè)立的導(dǎo)向裝置在定模和動(dòng)內(nèi)。其作用是：
1.起到固定位置的作用
2.引導(dǎo)方向的作用
3.承受壓力的作用 采取推桿板的脫模或三板式的模具結(jié)構(gòu)，導(dǎo)向柱要承受推件板并且有定模型腔板的重載荷。
4.使得平緩的運(yùn)動(dòng)導(dǎo)套的選用：
帶頭的導(dǎo)套的尾部和以模板配合起著定位的作用，有著省去定位銷(xiāo)的作用。依據(jù)孔的大小選擇，其壁厚度一般是 3~10mm，孔大就取大值，這里采取的是精密級(jí)的帶頭的導(dǎo)套。
變徑接頭的注塑模具設(shè)計(jì)
7.模具設(shè)計(jì)相關(guān)計(jì)算
本次設(shè)計(jì)中，所有尺寸大小的計(jì)算的時(shí)候都采取查資料的數(shù)據(jù)范圍內(nèi)的值，并且有收縮率、制造公差、磨損量等核算
收縮率大小選定 0.005。
7.1 型腔壁厚度的計(jì)算
注塑的制造中，在腔的內(nèi)部經(jīng)載著熔體壓力，對(duì)應(yīng)需要比較高的強(qiáng)度。否則會(huì)變形，或者裂開(kāi)；若果剛度未達(dá)到要求也將會(huì)造成變形。
在模具設(shè)計(jì)中其中經(jīng)常碰到的一個(gè)嚴(yán)重問(wèn)題是塑料的模具型腔底壁與側(cè)壁的厚度的計(jì)算，尤其是大型的模具，在目前許多公司都對(duì)強(qiáng)度與剛度有一定規(guī)定。思量到其獨(dú)特性，應(yīng)該思量下列幾項(xiàng)因素：
1.要防止原料溢出 對(duì)應(yīng)粘度比較低的它的間縫隙應(yīng)該是 0.025~0.04mm 之間；ABS 粘度塑料為 0.05mm。
2.應(yīng)該確保塑料工件的精密度 尺寸大小應(yīng)該滿足條件，變形值應(yīng)該等于可控制范圍內(nèi)變形公差的 1/5，可以按照塑料工件的精度與大小等級(jí)進(jìn)行選取。
3.必要方便脫模
型腔側(cè)壁厚度的計(jì)算：
1/ 3
S = h (CPh / E[s])1/ 3
= 22 *[(0.93*30*11) /(2.1*105*0.05)]
= 6.8毫米
式中：
式中：
S-型腔的側(cè)壁的厚度（mm）；
P-型腔內(nèi)部的單位壓力（Mpa），P=30； h-型腔的深度（mm）；h=22mm;
E-型腔的材料彈性模量（Mpa）,E=2.1*106； C-由 h/ l1 決定的常數(shù)，C=0.95；
[s]-允許的變形量（mm）；[s]=0.05；
l1 -型腔長(zhǎng)邊的長(zhǎng)度（mm）， l1 =52。
腔底部的厚度值：
H = (C1
Pl4 / E[s])1/ 3
2
式中：= 22 *[(0.93*30*11) /(2.1*105*0.05)]1/ 3
= 5.36mm 20
H-型腔的腔底厚度（mm）；
l2 -型腔的短邊長(zhǎng)度（mm）；
C1 -由l1 / l2 決定， C1 =0.002; [s]=0.05;
E = 2.1*105 Mpa 。
依據(jù)以上的結(jié)果可以獲得本厚度是 10mm。型腔腔底是 30mm，因此滿足設(shè)計(jì)條件。
7.2 脫模阻力計(jì)算
殼體的形狀的塑料工件的阻力一般按照厚壁和薄壁的分類(lèi)來(lái)思量。各個(gè)類(lèi)型的塑料工件都要根據(jù)斷面的幾何形狀計(jì)算。
對(duì)于厚壁的這一類(lèi)，t/d≥1/20。
1.當(dāng)圓環(huán)形為塑料工件橫截面時(shí)，脫模阻力的大小是：
Q = 2πrEeLcosF(f - tgF)/[(1+ u + K 2) K1] +10B
= 2 *3.14 *12 * 2 *103 * 0.005 *52 * (0.2 - tg 2) /[(1+ 0.38 + 3.556) *1.0035] +10B
= 1Kn
式中：
E-型腔的材料彈性模量（Mpa）,E=2.1*103;
e-塑料的成型平均收縮率利率（%），e=0.005； t-塑料平均壁厚（mm），t=2；
L-塑料的包容型芯長(zhǎng)度，L=52； u-塑料泊松比，u=0.38；
F -脫模的斜度， F =2°；
f-塑料和鋼材之間的摩擦系數(shù)，f=0.2;
r-塑料型芯的大小端的平均直徑（mm）,r=14; a-矩形的型芯短邊的長(zhǎng)度（mm）;
b-矩形的型芯長(zhǎng)邊的長(zhǎng)度（mm）;
B-塑件和開(kāi)模方向垂直的平面上投影的面積;
K1 -由 f 和 F 決定；
K 2 -由l和 F 決定。
脫模的阻力計(jì)算是用來(lái)校核抽芯力。
7.3 模具加熱和冷卻時(shí)間的計(jì)算
模具的制造的人需要設(shè)置合適的加熱的長(zhǎng)短，這冷卻時(shí)長(zhǎng)受下列幾個(gè)因素影響：
（1） 模具的原料 模具原料為鋼材，它的機(jī)械的強(qiáng)度比較好，冷卻的時(shí)
29
間短，熔融的塑料導(dǎo)熱非常好。
（2） 冷卻介質(zhì)的溫度與流動(dòng)狀態(tài) 冷卻水的入口與出口中間的溫度差盡量縮減小些。5°以下為好。
（3） 模具的原料
（4） 塑料工件的厚度 如果塑料工件的壁厚度過(guò)厚，時(shí)間就約長(zhǎng)久。
（5） 冷卻回路的布局
（6） 模具溫度 就是說(shuō)工件之間相連的外表面冷熱程度
1） 塑料工件的厚度最大的部位的斷面中心層溫度降低到熱變形溫度以下冷卻要用的時(shí)間長(zhǎng)短是：
1
q= t2 /(π2 k ) * ln[4 * (Tm - Tw) / π(Ts - Tw) ]
= 42 /(π2 * 2.7 * 0.1) * ln[4 * (260 - 50) /(π *50)]
= 6 *3.3
= 19.8s
式中：
q1 -塑料工件所需要的冷卻時(shí)間（s）；
t-塑料工件的厚度（mm），t=4;
k-塑料熱擴(kuò)散率（㎡/s），k=2.7*103；
T m -塑料工件的溶體溫度（℃），T m =260；
T w -模具的溫度（℃），T w =50；
T s -塑料工件熱變形溫度（℃），T s =100； 2）塑料工件的在截面內(nèi)部的平均溫度能到一定的脫模的溫度時(shí)，冷卻要用的時(shí)間
-
是：
2
q = t2 /(π2 k ) * ln[8* (T
m -T
w)/ π(T均
Tw )]
= 42 /(π2 * 2.7 *10-1) * ln[8* (260 - 50) / π * (60 - 50)]
= 24s
式中 T均 -塑脫模時(shí)間的平鍵溫度（℃）， T均 =60.
7.4 冷卻參考數(shù)據(jù)計(jì)算
那么模具降溫需要的水的體積為：
V = G Di /[60Cr(t1 - t2)]
= 213*3*105 /[60 *103 * 4187 * (30 - 5)]
1.02 *10-2 m2 / min
式中：
V-冷卻的水的體積流量（m3/min）
G-單位時(shí)間注入模具塑料的質(zhì)量（kg/h）,G=213。
7.5 模具的設(shè)計(jì)相關(guān)參考數(shù)據(jù)校核
為了讓注射的成型進(jìn)行的很有序，對(duì)相應(yīng)互相選定的各個(gè)數(shù)據(jù)校核。注射機(jī)相關(guān)參考數(shù)據(jù)校核：
各個(gè)模板的確定中，依據(jù)經(jīng)驗(yàn)選取：
定模板：40mm 定模座板：20mm 動(dòng)模板：50mm 動(dòng)模座板：30mm 墊塊：60mm 下固定板：20mm 上固定板：15mm
所以模具的閉合高是： H = 40 + 20 + 50 + 30 + 60 + 20 +15 = 235毫米
注射機(jī)的最大厚度允許值是 240mm。
模具外形的尺寸是 230毫米* 200毫米* 235毫米.SZ/-68/40 的臥式注射裝置拉桿的內(nèi)間距是 250*230，所以是符合條件。
根據(jù)上面的結(jié)論，閉合高為 235mm，并且 SZ/-68/40 的臥式注射裝置的最小的厚度
是 130mm，最大的厚度是 240mm，,所以符合條件：
H min ￡ H ￡ H max
通過(guò)查詢(xún)資料 SZ/-68/40 的臥式注射機(jī)最大的模具開(kāi)啟行程 S=220mm，因此符合上式的塑料工件的條件。
S 3 H 1 + H 2 + (5 ~ 10)mm
= 58 +11 + 5
= 74mm
最大的注射量的校核：
選定塑料工件的質(zhì)量大小，在注射模的成型之后的重量最低不應(yīng)該小于百分之 10，最大可以達(dá)到百分之 80，但是要在公稱(chēng)的注射量的百分之 35 到百分之 75 之間。一方面設(shè)備的能力得到了發(fā)揮另一方面可以塑料工件的質(zhì)量也得到了保證，最好選取在百分之 50 和百分之 80 之間。
一次性成型與塑料工件的重量的比例是：12.29/53=23% 所以滿足設(shè)計(jì)要求。
鎖模力大小的校核：
當(dāng)型腔被大壓力的熔體充盈時(shí)候，能夠造成使其沿著分型平面的方向離開(kāi)的力量，所以注射劑額定的鎖模力的大小一定要脹模力的大小。
額定的鎖模力：
T 3 K
A = KkpA
p
c
= 1.1* 0.25*161.5*1988
= 88.3kN
當(dāng) T 的值取 400KN 時(shí)比 88.3KN 遠(yuǎn)遠(yuǎn)大得多。所以滿足設(shè)計(jì)要求。抽芯力的校核：
采取齒輪齒條的抽取型芯裝置時(shí)候，應(yīng)該符合下列公式：
Pc 3 1.2Q
通過(guò)模具設(shè)計(jì)和制造的手冊(cè)的查詢(xún)，對(duì)于齒條的直徑大小是 10 的能夠承受的抽芯力的值是 1.8Kn，7.2 計(jì)算得出的結(jié)論 Q 大小是 1Kn，1*1.2 小于 1.8
由上述結(jié)論可以得知抽芯力的值在符合條件的范圍之內(nèi)。
模具關(guān)閉的情況下，確定傳動(dòng)的齒條中第一個(gè)齒輪的位置的原則，是設(shè)立一段時(shí)間的延遲抽芯行程，也就是要首先不阻礙機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)，也就是要符合下式：
Si = S j + Sa
= 4.17 + 2
= 6.71mm
8.模具動(dòng)作的過(guò)程
這個(gè)設(shè)計(jì)是的側(cè)抽芯裝置是由齒輪齒條組成的，它的結(jié)構(gòu)是中間運(yùn)動(dòng)是由三個(gè)齒輪組成，兩條齒條帶動(dòng)著一條齒條進(jìn)行的側(cè)向抽芯運(yùn)動(dòng)，由于塑料工件的形狀與強(qiáng)度的限制，因而采取了二次頂出的裝置，模具先在彈簧的作用下進(jìn)行第一次分型，跟隨著
定模導(dǎo)柱的齒條向著上面的方向運(yùn)動(dòng)。凝料被拉料的桿拉出來(lái)，在齒輪與齒條脫離的時(shí)候，限位釘對(duì)型芯進(jìn)行限位，然后注射機(jī)使用推桿頂出塑料工件，模具合并的時(shí)候方向推出。如圖 8-1.
圖 8.1 模具的總體結(jié)構(gòu)圖
1-齒輪 2-齒條 3-扁推桿 4-楔緊塊 5-限位釘 6-導(dǎo)柱齒條 7-定模板座
8-型芯 9-定模板 10-導(dǎo)套 11-導(dǎo)柱
結(jié)論
通過(guò)這次很完整的注塑模具的全過(guò)程設(shè)計(jì)，再也不是單純的全理論學(xué)習(xí)，將實(shí)踐與理論結(jié)合在一起非常有效的鍛煉了自己，將所學(xué)到的綜合知識(shí)有效的運(yùn)用到其中，不僅幫助到實(shí)踐工作的順利進(jìn)行，對(duì)知識(shí)的理解得到了加深，許多實(shí)際的問(wèn)題得到了解決。設(shè)計(jì)手冊(cè)等等能力。確實(shí)實(shí)現(xiàn)了對(duì)學(xué)生鍛煉的初衷。
即便畢業(yè)設(shè)計(jì)的內(nèi)容比較多，過(guò)程也比較復(fù)雜，但是我的收獲也相應(yīng)的很大，從各各原料的選取，并且有標(biāo)準(zhǔn)的確定，流道的分型平面并且有中心線等等的確定，都是隨著工作的一點(diǎn)點(diǎn)推進(jìn)進(jìn)而一點(diǎn)點(diǎn)學(xué)習(xí)并且掌握的。并且將不明之處拿出來(lái)與老師同學(xué)們探討，使得了解其中的知識(shí)，掌握之后就覺(jué)得很欣慰。
當(dāng)然在設(shè)計(jì)中也遇到過(guò)很多棘手的問(wèn)題，比如理論和實(shí)踐并相符的時(shí)候。最后在老師和同學(xué)的幫助與指導(dǎo)下慢慢將問(wèn)題解決了。
在此次的設(shè)計(jì)當(dāng)中所有累積起來(lái)的知識(shí)都是非常寶貴的，這也讓我明白，知識(shí)的累積是多么重要，并且這個(gè)過(guò)程是無(wú)盡頭的，正所謂活到老學(xué)到老。
順利的完成這次的畢業(yè)設(shè)計(jì)給我充滿了信心，對(duì)自己所學(xué)的專(zhuān)業(yè)知識(shí)更加深刻地理解，未來(lái)的職業(yè)規(guī)劃有了進(jìn)一步的明確。其中因?yàn)樯a(chǎn)而造成的污染引起了我的深思， 如何降低甚至消除污染越來(lái)越值得關(guān)注，這一方面我想有機(jī)會(huì)去深造，將這個(gè)世界的環(huán)境變得越來(lái)越美。
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附錄 1：外文翻譯
注塑模具單澆口優(yōu)化
摘要：本文論述了塑料注塑模具的單澆口位置優(yōu)化方法。的目的
澆口優(yōu)化是為了盡量減少注塑件的翹曲，因?yàn)槁N曲是一個(gè)關(guān)鍵的質(zhì)量問(wèn)題注塑件受澆口位置影響較大。特征翹曲定義為最大
特征曲面上的位移到特征曲面的投影長(zhǎng)度來(lái)描述零件翹曲。優(yōu)化結(jié)合數(shù)值模擬技術(shù)找到最優(yōu)澆口位置，采用模擬退火算法
用于搜索最佳。最后，本文討論的一個(gè)例子，可以得出結(jié)論，所提出的方法是有效的。
關(guān)鍵詞：注塑模，澆口位置，優(yōu)化，特征翹曲
簡(jiǎn)介
塑料注射成型是一種應(yīng)用廣泛的—復(fù)雜但生產(chǎn)高效技術(shù)塑料制品種類(lèi)繁多，特別是那些生產(chǎn)要求高，公差緊復(fù)雜的形狀。注塑件質(zhì)量是一個(gè)功能的塑料材料，零件幾何，模具結(jié)構(gòu)和工藝條件。最重要的注塑模具的一部分基本如下三組組件：洞，門(mén)和亞軍，冷卻系統(tǒng)。Lam 和 Seow（2000）和靳林（2002）通過(guò)改變壁厚實(shí)現(xiàn)腔平衡—部分的性質(zhì)。內(nèi)的平衡填充過(guò)程腔給出了均勻分布的壓力和透射電鏡—溫度可以大大減少翹曲變形部分。但腔平衡只是其中之一零件質(zhì)量的重要影響因素。尤其—是的，有一部分的功能要求，其厚度通常不應(yīng)改變。從注塑模具設(shè)計(jì)的角度，一個(gè)門(mén)的特點(diǎn)是它的大小和位置， 以及流道系統(tǒng)的尺寸和布置。澆口尺寸和流道布局通常被確定為常量。相對(duì)而言，澆口位置和流道尺寸更靈活多變，可影響質(zhì)量部分的。因此，他們往往是設(shè)計(jì) PA—參數(shù)優(yōu)化。
李和基姆（1996）優(yōu)化尺寸流道和澆口澆注系統(tǒng)的平衡為多—多注射腔。轉(zhuǎn)輪平衡描述的入口壓力的差異具有相同空腔的多腔模具，并作為熔體流動(dòng)結(jié)時(shí)的壓力差在每個(gè)腔的路徑為不同的家庭模具腔體積和幾何形狀。該方法具有顯示均勻的壓力分布之間在整個(gè)成型周期的多重型腔模具。翟等人（2005）提出的兩門(mén)位置—一個(gè)有一個(gè)成型腔優(yōu)化—基于壓力梯度的有效搜索方法（PGSS），和隨后的定位焊的線所需的位置，通過(guò)改變流道尺寸的多柵部分（翟 et al.，2006）。體積大部分，需要多個(gè)門(mén)，以縮短馬克西流動(dòng)路徑，與相應(yīng)的減少注射壓力。該方法是有希望的 DE—有單腔的澆口和流道的符號(hào)多個(gè)門(mén)。許多注塑件生產(chǎn)同一門(mén)，無(wú)論是在單腔模具或多腔模具。因此，澆口位置一個(gè)單一的門(mén)是最常見(jiàn)的設(shè)計(jì)參數(shù)優(yōu)化.形狀分析方法是預(yù)先—以 courbebaisse 和加西亞
（2002），其中注射成型的最佳澆口位置分析—交配。隨后，他們開(kāi)發(fā)的這種方法—OGY 技術(shù)及其在單柵極位置運(yùn)算中的應(yīng)用—L 形的例子（courbebaisse 優(yōu)化，005）。這是
易于使用，而不是費(fèi)時(shí)，而它只服務(wù)于簡(jiǎn)單的扁平零件的轉(zhuǎn)動(dòng)厚度均勻。pandelidis 和 Zou（1990）提出的優(yōu)化—澆口位置優(yōu)化，通過(guò)間接質(zhì)量的措施有關(guān)翹曲和材料退化， 其中表示為溫度差的加權(quán)和—微分項(xiàng)，過(guò)度包裝，和摩擦過(guò)熱期。翹曲是由上述影響因素，但它們之間的關(guān)系不明確。因此，優(yōu)化效果受權(quán)重因子的確定。
李和基姆（1996）開(kāi)發(fā)了一個(gè)自動(dòng)化澆口位置的選擇方法，其中一組最初的澆口位置，提出了一個(gè)設(shè)計(jì)師和然后最佳的門(mén)位于相鄰節(jié)點(diǎn)評(píng)價(jià)方法。結(jié)論在很大程度上很大程度上取決于人類(lèi)設(shè)計(jì)師的直覺(jué)，因?yàn)樵摲椒ǖ牡谝徊绞腔谠O(shè)計(jì)師命題。因此，結(jié)果是一個(gè)大前—帳篷僅限于設(shè)計(jì)師的經(jīng)驗(yàn)。林和金（2001）開(kāi)發(fā)了澆口位置基于最小化的優(yōu)化方法標(biāo)準(zhǔn)偏差的 Flow Path Length（SD 升）和期間的標(biāo)準(zhǔn)偏差的灌裝時(shí)間（SD [噸]） 成型充型過(guò)程。隨后，沈等基地。（2004a；2004b）優(yōu)化澆口位置設(shè)計(jì)通過(guò)最小化填充壓力加權(quán)和，不同流動(dòng)路徑的填充時(shí)間差，溫度差，過(guò)包率。翟等人（2005）研究了最佳澆口位置隨著噴射壓力的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，最后填充。這些研究人員提出的目標(biāo)—注射成型性能與產(chǎn)品相關(guān)的灌裝操作品質(zhì)。但執(zhí)行之間的相關(guān)性—性能和品質(zhì)是非常復(fù)雜的，不明確的他們之間已經(jīng)觀察到了關(guān)系。它是也難以選擇合適的權(quán)重因子每學(xué)期。這里提出了一個(gè)新的目標(biāo)函數(shù)評(píng)估注塑件的翹曲度優(yōu)化澆口位置。測(cè)量零件質(zhì)量—最近，本研究定義特征翹曲評(píng)估部分翹曲，這是從評(píng)估“流加翹曲”Moldflow 模擬輸出塑料洞察（MPI） 軟件。目標(biāo)函數(shù)—最小，以達(dá)到最小變形澆口位置優(yōu)化。模擬退火算法—算法來(lái)搜索最佳門(mén)位置。給出了一個(gè)例子來(lái)說(shuō)明的有效性—提出的優(yōu)化過(guò)程的能力。
質(zhì)量指標(biāo)：特征 warpge
特征翹曲的定義
優(yōu)化理論在閘門(mén)設(shè)計(jì)中的應(yīng)用，零件的質(zhì)量測(cè)量必須在第一個(gè)實(shí)例?！百|(zhì)量”一詞可稱(chēng)為許多產(chǎn)品性能，如機(jī)械，熱，電、光、工效學(xué)或幾何道具—性能。有兩種類(lèi)型的零件質(zhì)量測(cè)量：直接和間接。預(yù)測(cè)適當(dāng)?shù)哪Ｐ汀獜臄?shù)值模擬結(jié)果的關(guān)系將以直接質(zhì)量測(cè)量為特點(diǎn)。相反,零件質(zhì)量的間接測(cè)量與目標(biāo)質(zhì)量，但不能提供直接的估計(jì)那質(zhì)量。對(duì)于翹曲，間接質(zhì)量措施相關(guān)作品是注塑的表現(xiàn)之一模塑流動(dòng)行為或加權(quán)總和。表現(xiàn)為灌裝時(shí)間 DIF—沿不同的路徑差，溫差—分，過(guò)度包裝的百分比，等等。它是 OB—以往， 翹曲是受這些執(zhí)行—性能之間的關(guān)系，但翹曲和這些表演不明確和決心這些權(quán)重因素相當(dāng)困難。因此，與上述目標(biāo)函數(shù)的優(yōu)化可能不會(huì)減少部分翹曲甚至完全優(yōu)化技術(shù)。有時(shí)， 不當(dāng)權(quán)重因素將導(dǎo)致絕對(duì)錯(cuò)誤的重新—結(jié)果。
澆口位置優(yōu)化問(wèn)題
形成質(zhì)量“翹曲”意味著永久—該部分構(gòu)件的變形，這是不是造成的施加荷載。它是由差別收縮引起的在整個(gè)部分，由于聚合物的不平衡流動(dòng)，包裝，冷卻和結(jié)晶。澆口在注塑模具中的位置是其中最重
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