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一 設計 論文 內容 1 任務 減速器箱體鉆口面孔組合鉆床總體設計及主軸箱設計 二 設計 論文 依據(jù) 被加工零件材料為 HT200 硬度 HB170 240 金屬模機器造型 鑄造精度為 2 級 生產(chǎn)綱領 1 萬臺 年 兩班制 本道工序內容 鉆 14 18 孔 表粗糙度均為 Ra25 三 技術要求 機床要求運轉平穩(wěn) 結構簡單 工作可靠 裝卸方便 維修及調整便利 主軸箱能滿足機床總體法案的要求 轉速 轉向 功率 坐標要求 加工精度應符合零件圖要求 四 畢業(yè)設計 論文 物化成果的具體內容及要求 具體內容參照機械工程系畢業(yè)設計大綱及實施細則的有關要求填寫 1 工序圖 一張 A1 2 加工示意圖 一張 A1 3 機床聯(lián)系尺寸總圖 一張 A0 4 生產(chǎn)率計算卡 一份 5 主軸箱裝配圖 一張 A0 6 零件圖 3 6 張 A3 7 設計計算說明書 1 份 字數(shù) 1 萬字以上 五 畢業(yè)設計 論文 進度計劃 起訖日期 工作內容 備 注 3 31 4 31 畢業(yè)實習 收集資料 4 28 4 27 資料整理 擬定設計方案 4 28 5 31 總體設計 部件設計 繪圖 6 01 6 15 編寫設計計算說明書 6 16 6 22 畢業(yè)設計資料審閱 修改 6 23 6 27 分小組答辯 六 主要參考文獻 1 謝家瀛 組合機床設計簡明手冊 北京 機械工業(yè)出版社 1994 2 大連組合機床研究所 組合機床設計 第一冊 北京 機械工業(yè)出版社 1975 3 大連組合機床研究所 組合機床設計參考圖冊 北京 機械工業(yè)出版社 1975 4 沈陽工業(yè)大學 組合機床設計 上海 上海科學技術出版社 1985 5 王先達 機械制造工藝學 北京 機械工業(yè)出版社 1995 6 楊黎明 機床夾具設計手冊 北京 國防工業(yè)出版社 1996 7 徐仁發(fā) 機床夾具設計 重慶 重慶大學出版社 1993 8 孟少庚 機械加工工藝手冊 北京 機械工業(yè)出版社 1992 9 戴曙 金屬切削機床 北京 機械工業(yè)出版社 1994 10 楊列群 形狀和位置公差 位置度公差 北京 中國標準出版社 1992 七 其他 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 1 摘 要 本文介紹了減速器箱體口面孔加工組合鉆床總體設計及主軸箱設計 從對減速器箱體的孔加工工藝分析著手 然后確定合理的工藝方案 然 后按照工藝方案的要求 確定機床的配置形式 選擇合理的通用部件 設計 專用部件和工作循環(huán)系統(tǒng) 首先繪制 三圖一卡 然后根據(jù) 三圖一卡 進行組合機床設計以及主軸箱設計 組合鉆床 是箱體類零件孔加工中極為重要的設備 組合鉆床能夠保證工件的形狀尺 寸和位置尺寸 利用組合鉆床加工孔系不僅可以提高生產(chǎn)率 而且應用相 當廣泛 本設計是在一些現(xiàn)有組合鉆床基礎上改進而成的 在設計中結 合了生產(chǎn)實踐中的寶貴經(jīng)驗和先進技術的有關信息 關鍵詞 孔系加工 組合鉆床 減速器箱體 主軸箱 減速器箱體鉆口面孔組合鉆床總體設計及主軸箱設計 2 Abstract This text introduction moderate device case body mouth face process combination drilling machine overall design and main shaft case design From processing technology analyse set about to case hole of body then confirm the rational craft Then at the request of craft scheme confirm the disposition form of the lathe choose the rational part in common use Design the special purpose part and job circulatory system Draw three picture one at first go on and make up according to three picture one lathe design and main shaft case design Combination drilling machine Case body part hole extremely important equipment in processing combination drilling machine can guarantee form size and position size of work piece Utilize combination drilling machine process hole department can boost productivity use quite extensive Originally the design was improved on the basis of some existing combination drilling machines Have combined the relevant information of valuable experience and advanced technology in the production practices in the design Keywords The Kong s processing Combination drilling machine Case body of moderating device Main shaft case 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 1 目錄 0 引言 1 立式組合鉆床總體設計概述 2 1 1 零件加工工序圖 2 1 2 零件加工示意圖 2 1 2 1 鉆頭的選擇 2 1 2 2 導向選擇 2 1 2 3 主軸的選擇 3 1 2 4 接桿的選擇 4 1 3 動力部件的選擇 4 1 3 1 動力部件的功率選擇 4 1 3 2 主軸箱最大輪廓尺寸的選擇 5 1 3 3 主軸箱鉆模板工件等相互之間位置及尺寸 5 1 3 4 動力循環(huán)的選擇 6 1 4 機床聯(lián)系尺寸圖 6 1 4 1 機床裝料高度的確定 6 1 4 2 夾具輪廓尺寸的確定 6 1 4 3 中間底座尺寸的確定 6 1 4 4 主軸箱各尺寸的確定 6 1 4 5 滑臺的選擇 6 1 4 6 動力箱的選擇 7 1 4 7 其它配套部件的選擇 7 2 組合鉆床主軸箱的設計 7 2 1 繪制主軸箱設計原始依據(jù)圖 7 2 2 主軸結構形式的選擇及動力計算 10 2 2 1 主軸結構形式的選擇 10 2 2 2 主軸直徑和齒輪模數(shù)的初步確定 11 2 2 3 主軸箱動力計算 11 2 3 傳動系統(tǒng)的設計與計算 13 2 3 2 主軸箱的潤滑和手柄設置 15 2 3 3 傳動軸直徑的確定 16 2 4 主軸箱坐標系計算 17 2 5 主軸箱上變位齒輪系數(shù)的計算 22 2 6 繪制坐標檢查圖 24 2 7 主軸箱中軸的校核計算 24 2 8 齒輪強度的校核計算 25 2 9 其它 28 2 9 1 主軸箱中軸的支承軸承的類型選擇 28 2 9 2 軸上零件的固定與防松 29 2 9 3 主軸箱體及其附件的選擇設計 29 2 9 4 潤滑油的選擇 密封件的選擇 30 2 9 5 主軸箱的安裝定位 30 結束語 31 減速器箱體鉆口面孔組合鉆床總體設計及主軸箱設計 2 致謝 32 參考文獻 33 附件清單 34 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 1 0 引言 本人這次畢業(yè)設計所設計的 16 軸立式組合鉆床是由大量的通用部件和少量的專 用部件組成的工序集中的高效率專用機床 為用來鉆削 80T 可彎曲刮板運輸機中減 速器箱體的口面孔而設計的專用機床 該機床可適用于年產(chǎn)量為 1 萬臺的批量生產(chǎn) 為了保證加工零件的質量 產(chǎn)量和降低生產(chǎn)成本 在設計該立式組合鉆床時 首先 應該制定合理的工藝方案 然后按照工藝方案的要求 確定機床的配置形式 選擇 合理的通用部件 設計專用部件和工作循環(huán)控制系統(tǒng) 為表達該組合機床的總體方 案 在設計時要繪制 三圖一卡 即 80T 可彎曲刮板運輸機減速器箱體的加工工序 圖 加工示意圖 機床聯(lián)系尺寸圖 生產(chǎn)率計算卡 然后根據(jù) 三圖一卡 進行組 合機床的設計 調整和驗收 制造業(yè)作為我國的支柱產(chǎn)業(yè) 在整個國民經(jīng)濟中占有舉足輕重的地位 它是我 國比較優(yōu)勢產(chǎn)業(yè) 是勞動密集及智力密集型產(chǎn)業(yè) 而制造業(yè)的主體和基礎是機床行 業(yè) 2002 年中國機床一躍成為世界最大的消費國和全球最大的機床進口國 同時加 入 WTO 以后 全球經(jīng)濟貿易的一體化 這對我國制造業(yè)的要求不斷提高 各種技術 壁壘已經(jīng)阻礙了我國機床行業(yè)走向國際化 如何刷新今天的被動局面 積極的應對 挑戰(zhàn) 抓住機遇 贏得發(fā)展的契機 成為機床行業(yè)普遍面臨的問題 在國外 機床 改造已有較長的歷史 在美國已有 50 多年的歷史 由于各國的政治 經(jīng)濟 科學技 術的差異 機床的種類 性能 結構的繁雜多樣 使機床的改造內涵更加豐富多彩 出現(xiàn)了機床的翻修 改進 改裝 改造 再生 再造 機床改造在汽車 機床 內 燃機 航空等行業(yè)廣泛應用 并批量投入生產(chǎn) 一般認為 機床改造就是 利用最新的控制裝置和進給系統(tǒng)使舊機床獲得新生 再造是一種較高的設備改造形式 國外稱這種工程技術是把老設備 重新回到圖板 以進行再設計 再制造 再鑒定的工作過程 通過全面改造設備主體結構和控制系 統(tǒng) 引入最新技術 使機床達到現(xiàn)代化設計的新機床的水平 以滿足現(xiàn)代生產(chǎn)率 精度 環(huán)靜和技術標準 鑒于機床改造工藝技術水平要求較高 一般工廠用戶自行 改造 往往難于達到技術性能和經(jīng)濟效益 現(xiàn)代制造業(yè)的優(yōu)化 除了信息化以外 還包括加工順序的工藝優(yōu)化 加工參數(shù) 切削刀具 熱處理金屬成型的優(yōu)化設計制造 從而實現(xiàn)降低成本 高效益的運作 達到高標準 高規(guī)范的要求 設計課題涉及到課題的分析 資料的查詢 資料摘錄 整理收集的資料 然后 深入鹽城市機床廠生產(chǎn)一線向使用者 設計者學習 從而了解所設計的產(chǎn)品的成本 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 2 生產(chǎn)效率 特殊用途 設計理念 以及產(chǎn)品的市場競爭力 具體的了解機床的外形 主軸箱的大致結構 并記錄了如何有所改進 最后確定設計的方案 以及箱體的結 構圖 并進行相關零件的選型計算 此種機床的構造設計要求我們具備相當強的實 踐知識和經(jīng)濟意識因此考慮到 動力裝置 電機的選用 優(yōu)化的配置企業(yè)內部現(xiàn)有 各種資源 真正做到資源最小化 提高產(chǎn)品精度 實現(xiàn)了經(jīng)濟效益最大化的要求 更好的服務于生產(chǎn)和經(jīng)濟建設 本課題就是從培養(yǎng)我們的工程實踐意識 經(jīng)濟意識 樹立正確的生產(chǎn)觀出發(fā) 并結合機床廠的多年實踐總結 該課題的設計由本本人單獨完成 設計任務由指導 老師作了明確指配 由于我負責該立式組合機床的總體設計和組合鉆床主軸箱設計 故本人的設計說明書包括立式組合機床的總體設計和組合鉆床主軸箱設計 附件有 生產(chǎn)率計算卡 圖的詳細說明 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 3 1 立式組合鉆床總體設計概述 1 1 零件加工工序圖 加工工序圖是根據(jù)選定的工藝方案 表示一臺機床上或一條自動生產(chǎn)線上完成 的工藝內容 包括加工部件的尺寸精度 技術要求 加工時的定位基準 夾緊部位 以及被加工零件的材料 硬度和在機床上加工前毛坯的情況 本工序的加工內容是鉆口面 14 孔 要求在立式鉆床上加工 以底面兩銷孔 上箱體為頂面 為定位基準 夾緊點位于第三軸孔和對側的第二 四軸孔上 在一個箱體上 因為有兩個孔是不對稱的 為了提高生產(chǎn)效率 縮短輔助時間 減少 設備 用一臺組合機床來加工上 下箱體 在主軸箱上把所有軸孔都排成對稱的 在加 工時 把不應有的鉆頭取下就可以加工上下箱體 則該立式組合機床有 16 根主軸 該加工孔的直徑為 18mm 表面粗糙度 孔深分別為 110mm 50mm 25mm 定位 時以底面和兩銷孔為定位基準是合理的 這樣定位精度高 易于保證各軸孔間的位置 精度 故這種在立式組合鉆床上采用 一面兩銷 的定位方法加工精度是較高的 1 2 零件加工示意圖 加工示意圖反映了機床的加工過程和加工方法 并決定了浮動夾頭或接桿的尺 寸 刀具的種類和數(shù)量 刀具的長度和加工尺寸 主軸 刀具與工件間的關系尺寸等 合理的選擇切削用量 并決定動力頭的工作循環(huán)時間也是調整機床和刀具的依據(jù) 1 2 1 鉆頭的選擇 加工時選用麻花鉆由 量具 刀具標準 P290 JB781 65 查得 鉆 110mm 深的孔 用錐柄長麻花鉆 d 18mm 柄部形式 B L 320mm L0 215mm 錐柄尺寸莫氏圓錐 2 號 L2 90 5mm d1 17 2mm 由 P282 JB780 65 查得 鉆 50mm 深的孔和 25 深的孔 用錐柄麻花鉆 d 18mm 柄部形式 B L 320mm L0 215mm 錐柄尺寸莫氏圓錐 2 號 L2 90 5mm d1 17 2mm 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 4 1 2 2 導向選擇 由 I P223 表 3 4 和 3 3 及 P63 選擇選擇導向長度 L1 45mm 的固 定式導套 導套配合的選擇查 I 表 3 5 可知 d 用 Db 新標準為 G7 D 用 D db 新標準為 H7 g6 D1 用 D ga 新標準為 H7 n6 導套 1 2 3 主軸的選擇 切削扭矩為 1424 86Kg mm 由 I 表 5 10 查得 d B 7 5 25 22mm410m41086 2 按標準系列取主軸軸徑為 30mm 由 I 表 可查得 主軸外伸長度 L 115 15 100mm D d1 50 36 按桿莫氏圓錐號 2 號 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 5 主軸 1 2 4 接桿的選擇 選用 B 型 A 型為加強型接桿 11 號接桿 連接桿 1 3 動力部件的選擇 1 3 1 動力部件的功率選擇 動力部件的功率選擇是根據(jù)所選的切削用量計算出切削功率及進給功率之需 要 并考慮提高切削用量的可能性 一般提高 20 選擇相應的動力部件 切削用量為 V 13 米 分 n 230 轉 分 f 0 16 毫米 轉 刀具耐用度驗算 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 6 T 83 15 0 2 8960 9613 2 15 BHSVD 181971 027 分 3032 85 小時 一天按工作 15 小時計算 刀具耐用度為 202 19 天 則切削用量選擇合理 切削功率由計算得 N 14 0 3733 5 227 KW 取 0 8 則 N 動 6 53 KW 8 0275 切 6 53 6 53 30 8 49 KW 故選用 10KW 的電動機 1 3 2 主軸箱最大輪廓尺寸的選擇 根據(jù)工件外輪廓尺寸和結構需要 選用 1000 630 340mm 的標準主軸箱 由 于結構的需要在 1000 方向上再加四個導桿座 導桿座內徑為 100mm 這樣用來支承 導桿的外形尺寸成為 1200mm 外廓尺寸就成為 1200 630 340mm D 36mm D1 30mm B 型 D2 50mm L1 110mm L2 30mm 莫氏錐度號為 2 號 L1 選擇由具體情況而定 1 3 3 主軸箱鉆模板工件等相互之間位置及尺寸 導向長為 45 mm 鉆模板厚為 35 mm 加工終了位置時鉆模板與工件相距 10 mm 切出長度為 12 mm 導向套與主軸箱間間距為 30 mm 采用活動方式鉆模板 如下 圖 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 7 1 3 4 動力循環(huán)的選擇 動力頭的工作循環(huán)包括 快進 行進 工作進給和快退等動作 本機床采用 工進 快退 的循環(huán) 這是由機床總聯(lián)系尺寸圖確定后又重新修改的結 果 1 4 機床聯(lián)系尺寸圖 1 4 1 機床裝料高度的確定 考慮到通用部件尺寸的限制和操作方便 裝料高度可在 850 1060mm 之間選取 具 體到本設計中取裝料高度 1000mm 1 4 2 夾具輪廓尺寸的確定 裝卸工件是在機床外面完成的 夾具在裝卸工件時可拉進拉出 由于結構限 制 夾具與滑臺做成一個整體是特制滑臺 參考 63 滑臺制造而成 導軌部分局部尺寸 不變 最大外輪廓尺寸為 1200 950 500mm 1 4 3 中間底座尺寸的確定 中間底座支撐著夾具體 按需要取長為 1700mm 寬和高取坐標準值分別為 1000mm 和 560mm 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 8 1 4 4 主軸箱各尺寸的確定 前面已經(jīng)確定了其外形輪廓尺寸 根據(jù) I 確定后蓋為 90mm 前蓋為 70mm 考慮作油池用 主軸箱體為 180mm 1 4 5 滑臺的選擇 滑臺的選用應根據(jù)工件的外輪廓尺寸和進給抗力 工作循環(huán)來確定 進給抗力 P 300 5 14 4207 g 由一部組合機床通用機床部件設計組所編寫的指導教材直接查得用 HY63B 型 滑臺 行程為 630mm 最大進給抗力為 6300Kg 快進行程速度為 4 2 米 分 1 4 6 動力箱的選擇 由 可查得 選用 TD63A 型動力箱 電機型號為 JO2 61 6 功率為 10KW 驅動軸轉速為 48 5rpm 1 4 7 其它配套部件的選擇 由一部組合機床設計小組所編指導資料查得與 HY63B 型滑臺配套的其它部 件為 立柱 型號 CL63A 立柱底座 型號 CD63 由以上資料即可作出機床總體設計的 三圖一卡 具體見圖紙和該說明書的 附錄部分 下面進行立式組合鉆床主軸箱的設計 2 組合鉆床主軸箱的設計 2 1 繪制主軸箱設計原始依據(jù)圖 主軸箱是組合機床的重要組成部件 它是選用通用零件 按專用要求進行設 計的 其主要功用是根據(jù)被加工零件的加工要求 安排各主軸位置將電機和動力 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 9 箱部件的功率和運動通過一定速比排布的傳動齒輪傳遞給各主軸 使其獲得所要 求的轉速和轉向 并帶動刀具進行切削 由于本次畢業(yè)設計要求本人設計的立式組合鉆床的主軸箱 故本說明書中只 對主軸箱的設計 計算作詳細的論述 而對其總體設計部分只做一般性的概述 主軸箱設計原始依據(jù)圖 是根據(jù)組合機床總體設計中的 三圖一卡 整理編 繪出來的 其主要內容包括主軸箱設計的原始要求和已知條件 在編制此圖時從 三圖一卡 中已知 1 主軸箱輪廓尺寸 1000 630 340mm 2 工件輪廓尺寸 921 360mm 及各孔位置尺寸 3 工件和主軸箱的相對位置 根據(jù)以上數(shù)據(jù)可編制出該立式組合鉆床主軸箱設計的原始依據(jù)圖見圖 1 附表 a 被加工零件 名稱 80T 可彎曲刮板運輸機減速器箱體 材料 HT200 鑄鐵 硬度 HB190 機 床 生 產(chǎn) 率 計 算 卡 圖號 材料種類 HT200 名稱 減速器上 下 箱體 毛坯重量 被加 工的 零 件 材料 灰口鑄鐵 硬度 HB190 工序名稱 鉆口面螺栓孔 工序號 進刀量 工時 min 序 號 工步名稱 被加工 零件數(shù) 加工 直徑 加 工 長 度 工 作 行 程 切削 速度 m min 每 分 轉 速 rpm 每轉 mm r 每分 mm min 機 動 工 時 輔助 時間 共計 1 裝入工件 1 2 定位夾緊 0 2 3 動力部件 工進 18 111 155 13 230 0 16 36 8 4 2 4 工件拔銷 0 1 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 10 放松 5 動力部件 快退 155 4200 0 031 6 卸工件 1 5 單件工時 4 2 1 831 6 031 機床生產(chǎn)率 Q 實 9 9486 要求生產(chǎn)率 Q 5 3478 備注 1 本計算卡是加工箱體時的一些數(shù)據(jù) 下箱體完全相同 2 裝卸工件時是由工人的熟練程度及機床發(fā)復雜性決 定的 本機取 1 5 分 工作地服務時間和休息時間取 0 3 分 在總時間內 負荷率 53 76 b 主軸外伸尺寸及切削用量 7 89 1011 12 3 45 613 1415 16 1 2 軸號 18 18 18 加工直徑 mm 30 30 30 主軸直徑 mm 50 36 50 36 50 36 D d1 mm 100 100 100 L mm 主軸外伸尺寸 13 13 13 V m min 230 230 230 n rpm 0 16 0 16 0 16 mm r 36 8 36 8 36 8 Vf mm min 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 11 圖 1 原始依據(jù)圖 c 動力部件 TD63A 型齒輪傳動動力箱功率 10KW 電動機轉速 970rpm 驅動軸轉速 485rpm 驅動 軸到動力滑臺表面距離為 249 5mm 其它尺寸可查動力箱裝配圖 2 2 主軸結構形式的選擇及動力計算 2 2 1 主軸結構形式的選擇 主軸結構形式由零件加工工藝決定 并應考慮主軸的工作條件和受力情況 因為本工序是對減速箱箱體口面孔進行鉆孔 且采用立式組合鉆床 根據(jù)結構的需 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 12 要 選用前支承為推力球軸承來承受軸向力 用向心球軸承來承受徑向力 后支承為 徑向止推滾子軸承的主軸結構 這種結構能承受較大的軸向力 其缺點是軸承較多 密 封麻煩且拆裝不便 本主軸屬于外伸長度為 100mm 的長主軸 它與刀具鋼性連接 配以單向導軌用 于鉆孔 2 2 2 主軸直徑和齒輪模數(shù)的初步確定 初定主軸直徑已在編制 三圖一卡 時完成 由此可在 三圖一卡 中得知主 軸直徑初定為 d 30mm 主軸箱中齒輪的模數(shù)通常有 2 2 5 3 3 5 4 等幾種 根據(jù)經(jīng)驗 初選模數(shù)可 由公式 mNZm3 0 估算 再通過類比法 從通用系列中選用各齒輪的模數(shù) 對于本次設計的主 軸箱 由于主要傳動鍵中的齒輪往往和多個齒輪嚙合 受力交復雜 往往速度較 低 受力較大 故選用模數(shù)較大的齒輪 同時為了便于組織生產(chǎn) 在同一主軸箱 中齒輪模數(shù)最好不多于兩種 綜合考慮 本設計中取傳動齒輪模數(shù) m 3 2 2 3 主軸箱動力計算 因所有主軸都用于鉆孔 故均選用有止推軸承的主軸 各主軸直徑和主軸所 需動力如下 1 鉆 18mm 孔 鉆頭直徑 D 18mm 轉速 n 230rpm 切削速度 V 13m min 每轉進給量 f 0 16mm r 相應的軸號為 1 2 由 M 得6 08 09 HBfD M 84 12 1 mkg 按 I 表 5 10 可取主軸直徑 d 30mm 即 d1 d2 30mm 由 N 得 DMV306 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 13 N1 N2 KW362 018364 2 由 P 2 6D 得 0HBf P1 P2 kg75 4 26 0 2 鉆 18mm 孔 鉆頭直徑 D 18mm 轉速 n 230rpm 切削速度 V 13m min 每轉進給量 f 0 16mm r 相應的軸號為 3 4 5 6 13 14 15 16 由 M 得 08 09 1HBfD M 84 12 6 mkg 按 I 表 5 10 可取主軸直徑 d 30mm 即 d3 d4 d5 d6 d13 d14 d15 d16 30mm 切削功率由 N 得 DMV306 N KW2 184 2 即 N3 N4 N5 N6 N13 N14 N15 N16 0 3362 KW 切削力由 P 2 6D 得 6 0 HBf P kg75 241 86 2 即 P3 P4 P5 P6 P13 P14 P15 P16 274 75 kg 3 鉆 18mm 孔 鉆頭直徑 D 18mm 轉速 n 230rpm 切削速度 V 13m min 每轉進給量 f 0 16mm r 相應的軸號為 7 8 9 10 11 12 由 M 得6 0 09 1HBfD M 84 12 8 8 mkg 即 M7 M8 M9 M10 M11 M12 1424 84 kg mm 由 N 得 MV306 切削功率 N KW362 0184 2 N7 N8 N9 N10 N11 N12 0 3362 KW 切削力由 P 2 6D 得 6 0 HBf 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 14 P kg75 24016 8 26 即 P7 P8 P9 P10 P11 P12 274 75 kg 4 主軸所需功率 4321NN KW3792 516 0 根據(jù) N 主 切 式中 為組合機床主軸箱傳動效率 在加工黑色金屬時取 0 8 9 0 本設計中由于主軸較多 且傳動較復雜 為了保險起見取 0 8 則 N 主 切 KW724 68 0395 根據(jù)上述計算 選取電機功率為 10KW 主軸所需總切削力為 4321P Kg4396175 26 2 3 傳動系統(tǒng)的設計與計算 主軸箱的傳動系統(tǒng)設計 就是通過一系特定的傳動鏈把動力箱輸出軸 亦 稱主軸箱驅動軸 傳進來的動力和轉速按要求分配到各主軸 傳動系統(tǒng)設計的 好壞 將直接影響主軸箱的質量 通用化程度 設計和制造工作量的大小和成 本 2 3 1 主軸位置的分析及傳動比的分配 在設計傳動系統(tǒng)時 要盡可能用較少的傳動件 使數(shù)量較多的主軸獲得預 定的轉速和轉向 因此 在沒有計算時 單一應用計算式 作圖的方法就難以 達到要求 在設計中 采用 計算 作圖和試湊 相結合的方法來設計計算 其具體設計步驟如下 1 主軸的位置分析 組合機床所加工的零件是多種多樣的 結構也各不相同 但零件上孔的分 布大體可歸納為以下幾種類型 同心圓分布 直線分布 任意分布 該主軸箱中 軸 1 和 16 由傳動軸 O5 帶動 屬直線分布 軸 2 3 由傳動 軸 O4 帶動屬直線分布 軸 4 和 15 由傳動軸 O2 帶動 亦屬直線分布 軸 5 6 和 13 14 分別由 O8 和 O7 帶動 同樣屬直線分布 而軸 7 8 9 由 O11 帶動 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 15 則屬于同心圓分布 同樣軸 10 11 12 由傳動軸 O10 帶動 屬于同心圓分布 從上看出 該主軸箱中主軸分布屬任意分布 2 傳動比的選擇 為使結構緊湊 主軸箱內齒輪的最佳傳動比一般為 1 1 5 但在立式主 軸箱后蓋內第四排齒輪 根據(jù)需要 其傳動比可取大一些 但一般不超過 3 3 5 據(jù)此 在本設計中為了使主軸上齒輪直徑小些 所以先由第 排齒輪 減速 然后再由箱體內最后一級齒輪升速 獲得所需的主軸轉速 這樣使結構較 為合理緊湊 3 傳動軸的位置和轉速 齒輪齒數(shù) 本主軸箱內傳動系統(tǒng)的設計是按照計算 作圖和試湊的一般方法來確定 齒輪齒數(shù) 中間傳動軸位置和轉速 設計過程中本著以下原則 在保證主軸強度 剛度 轉速 轉向的前提下 應使傳動軸和齒輪數(shù) 量少 規(guī)格小 體積小 盡量用一根中間軸帶動多根主軸 當嚙合中心距不符合 標準時 可采用變位齒輪或略改變傳動比的方法來解決 盡量避免主軸帶動主軸的方案 只要滿足要求就盡量減少傳動軸 主軸 的規(guī)格 減少零件品種 鉆孔負載大 在結構上盡量使主軸上齒輪靠近前支承 減少主軸的扭轉 變形 主軸齒輪尺寸受結構限制 如 孔與孔中心距小 不允許齒輪尺寸過大 否則齒輪與齒輪 齒輪與軸套就會發(fā)生干涉 不能太大 傳動系統(tǒng)開始采用較 大的降速傳動比 到主軸后 又采用了升速傳動 這樣就會使齒輪尺寸減小 a 已知各主軸轉速及驅動軸到主軸之間的傳動比 主軸 21nrpm23016 驅動軸 rp4850 各主軸傳動比 108 216 2 i b 各傳動比分配 因為要求主軸上齒輪不過大 故最后一對齒輪取升速 108 2 i 其余主軸取 i 驅動軸 O1 O3 O6 O9 均用降速 108 29 631 oi 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 16 c 確定傳動軸位置并配對各齒輪 根據(jù)試算 作圖和試湊法 計算出各傳動軸齒輪齒數(shù) 模數(shù)為 驅動軸 Z 25 m 31O O 軸 I 排 Z 47 m 32 排 Z 43 m 3 O 軸 排 Z 33 m 33 排 Z 50 m 3 I 排 Z 33 m 3軸 45 排 Z 46 m 3軸 6 I 排 Z 26 m 3軸 87O 排 Z 43 m 3 I 排 Z 41 m 3軸 9 排 Z 58 m 3 I 排 Z 38 m 3軸 10O 排 Z 27 m 3 d 驗算各主軸轉速 rpmnn 6 281 48516321 92 54 r0 7 1436 pmnn 23461852097 r 39 18 轉速相對損失在 5 以內 符合設計要求 e 用中間傳動軸 O2 作調整手柄軸 其轉速如下 rpmno7 2814352 軸 O2 的轉速較高 操作省時省力 位置適當 可滿足要求 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 17 f 采用 B ZIR12 2 型葉片泵 經(jīng)中間傳動軸 O6 經(jīng)一對齒輪 傳 動163 rpmn60134528 泵 滿 足 要 求范 圍 之 內在泵 0 2 3 2 主軸箱的潤滑和手柄設置 a 由于葉片泵使用可靠 性能良好 故該主軸箱中采用 B ZIR12 2 型葉片 泵進行潤滑 把油從前蓋油池打到頂部由 4R 31 1 型分油器把油分成兩路 通到齒輪集中的 I 排 兩路通到 排齒輪進行直接潤滑和滴漏潤滑 由于上 箱體上有許多孔 油是可以從軸承間隙中滴漏下來的 該葉片泵裝在主軸前壁上 采用油泵傳動軸帶動葉片轉動的傳動方式 工作時轉速為 600rpm b 手柄的位置 由于主軸箱上有很多刀具 為了便于更換和調整刀具以及裝配和維修時 檢查主軸精度 故在主軸箱上設置一個手柄軸 以便于手動回轉主軸 為了扳動起來輕便 手柄軸的轉速應盡可能高一些 且所處位置靠近操 作者一側 并留有扳手作用位置的活動空間 該主軸箱中安排在 O2 軸上是 比較合理的 2 3 3 傳動軸直徑的確定 軸 O2 MO2 2M 主 397 21584 12mkgi 查 I 表 5 10 取 d 25 由于 O2 為手柄軸 故去取 do2 30mm 軸 O3 MO2 4M 主 63754 12kgi 查 I 表 5 10 取 do3 30mm 軸 O4 MO4 2M 主 84263584 12mkgi 查 I 表 5 10 取 do4 25mm 軸 O5 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 18 MO5 2M 主 84263584 12mkgi 查 I 表 5 10 取 do5 25mm 軸 O6 410592678 145268 14 6 mkgiMiO 主主 查 I 表 5 10 取 do6 35mm 軸 O7 O8 3921584 1287 kgiO 主 查 I 表 5 10 取 do7 do8 25mm 軸 O9 81276384 1289 mkgiMO 主 查 I 表 5 10 取 do9 35mm 軸 O10 29564 12210 kgiO 主 查 I 表 5 10 取 do10 25mm 軸 O11 32956784 1221 mkgiMO 主 查 I 表 5 10 取 do11 25mm 2 4 主軸箱坐標系計算 坐標系計算就是根據(jù)以知的驅動軸的位置及傳動關系 計算出中間傳動軸的坐 標 以便在繪制箱體零件加工圖時 將各孔的坐標尺寸完整的標注出來 并用以繪制坐 標檢查圖 作為對傳動系統(tǒng)設計的全面檢查 1 這個主軸箱是安裝在動力頭上的 坐標原點選擇在主軸箱左側的定位銷上 其 尺寸距主軸箱側邊 E 50mm 底邊 H 30mm 基準坐標架 XOY 2 坐標原點確定后 可根據(jù)原始依據(jù)圖在基準坐標架上注出各個主軸的坐標 主軸 1 x1 768 70 31 869 000 y1 120 82 5 30 172 500 主軸 2 x2 768 70 31 869 000 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 19 y2 172 5 232 82 5 322 500 主軸 3 x3 675 70 31 776 000 y3 315 120 30 405 500 主軸 4 x4 439 70 31 540 000 y4 315 120 30 405 500 主軸 5 x5 251 70 31 352 000 y5 315 120 30 405 500 主軸 6 x6 85 70 31 186 000 y6 315 120 30 405 500 主軸 7 x7 70 31 5 106 000 y7 315 120 30 405 500 主軸 8 x8 31 000 y8 315 120 30 405 500 主軸 9 x9 31 000 y9 106 44 120 30 102 685 299 125 主軸 10 x10 31 000 y10 106 44 120 30 196 440 主軸 11 x11 31 000 y11 120 30 90 000 主軸 12 x12 70 31 5 106 000 y12 120 30 90 000 主軸 13 x13 85 70 31 186 000 y13 120 30 90 000 主軸 14 x14 251 70 31 352 000 y14 120 30 90 000 主軸 15 x15 439 70 31 540 000 y15 120 30 90 000 主軸 16 x16 675 70 31 776 000 y1 120 30 90 000 3 計算中間傳動軸的坐標 傳動軸 O1 xO1 450 000 YO1 249 5 30 219 500 傳動軸 O2 5 173 84 2 15 OZmR 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 20 取 x B 則 y 297 158 15722 XR xO2 X15 X 540 8 548 YO2 Y15 Y 90 157 297 247 297 驗算 207 2 YA 傳動軸 O3 RO2 O3 513904 XO3 XO2 RO2 O3 548 139 5 687 500 Yo3 YO2 247 279 傳動軸 O5 L 319 24 7689 0 172 2 60 193 102 369 4871 52 867 871 2 2 10351221212 XRYLbhadR 則 769 85 O Yo3 Y1 Y 172 5 79 6 192 100 驗算 1 軸和 O5 軸 R1 102 137 0 5 82619 36 9 2 06 63 0 1936 1212252 byaXRY 軸 軸 和 軸 O4 5 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 21 則 50 327 6125 93 759 48 1057 6459 2175 129 2405 306 79 2 63802 351 10829 673 2301 221 2222105405 YaXRLbhadRLRYXR 檢驗 7 軸與 O11 軸 R2 79 5 01072 R 9 軸與 O11 軸 R2 79 5 24 221 YX 傳動軸 O10 XO10 X12 106 RO10 12 5 7963 Yo10 Y12 RO10 12 90 79 6 169 500 檢驗 O10 軸與 10 軸 R 79 5 06 49 752 YXR O10 軸與 12 軸 R 79 5 5 8120 傳動軸 O9 R1 50 438 R2 2 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 22 L 45 1 3250 17 610 2 725 48 95 18 7 2221 2221 XRYLbhadR Xo9 X010 X 106 89 448 195 448 Y09 Y010 Y 169 5 77 725 247 225 傳動軸 O8 R1 0 87263 R2 L 16 35 2 則 X3 83 Xo8 X6 X 186 83 269 000 Y09 Y6 Y 405 26 077 378 923 檢驗 6 軸與 O8 軸 R1 87 057 7 2683721 YXR 5 軸與 O8 軸 R2 87 2222 傳動軸 O7 R1 0 8763 R2 2 L 16 35 02 07 8378221 XRY Xo7 X13 X 186 83 269 000 Y07 Y13 Y 90 26 077 116 077 檢驗 057 7 268372 Y 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 23 傳動軸 O6 R1 0 1562483 R2 a X09 X01 b Y09 Y01 L 73 25 45 219 408 195 2 ba08 1253 16 4 97 3 221 2221 XRYLbhadR X06 X09 X 195 8 155 531 351 331 Y06 Y09 Y 247 5 12 088 259 588 檢驗 軸 01 與 06 R2 106 5 軸05 49 1065 222 bYaXR 06 與 07 R1 156 O 軸 4 8 3 1562221 X 0 Y 0 17 軸 X 900 Y 0 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 24 坐標驗算表 N N X Y A 實 A A O1 O2 O6 8 409 731 157 297 15 912 102 106 5 102 106 5 0 0 O2 4 O3 15 8 082 189 500 8 157 5 0 157 279 157 707 139 500 157 7072 157 5 139 500 157 5 0 2070 0 0 2070 O3 O4 O5 82 081 82 081 55 351 55 351 99 99 99 99 0 0 O5 1 16 99 369 192 369 19 6 104 8 101 364 103 317 102 102 0 636 0 317 O6 O9 155 531 12 088 156 156 0 O7 13 14 83 83 26 077 26 077 87 87 87 87 0 0 O8 O5 O6 83 83 26 077 26 077 87 87 87 87 0 0 O9 O10 O11 O8 89 448 89 448 73 2 77 725 77 725 131 423 118 5 118 5 150 434 118 5 118 5 151 5 0 0 1 066 O7 73 2 131 423 150 434 151 5 1 066 O4 3 2 6 368 99 368 102 114 19 614 102 317 101 364 102 102 0 317 0 636 O10 10 75 26 35 79 5 79 5 0 O10 11 12 75 0 79 5 79 5 109 5 80 05 109 5 79 5 0 0 55 O11 7 8 9 0 75 75 79 6 79 5 26 395 80 05 109 5 118 5 79 5 109 5 118 5 0 55 0 0 2 5 主軸箱上變位齒輪系數(shù)的計算 根據(jù)主軸箱的坐標計算和坐標驗算表中發(fā)現(xiàn)有幾個齒輪的中心距超出允許差范 圍 0 001 0 009mm 故需要對齒輪變位來滿足中心距的要求 保證齒輪傳動準確 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 25 可靠 有關齒輪變位量計算如下 軸 O2 上齒輪 Z 47 m 的修正 理論中心距 157 5 實際中心距 157 707 207 206 5847 2 cos1 tgimitgimivZw 則變位量為 X 0 21 軸 O4 O5 上齒輪 Z 33 m 3 的修正 理論中心距 101 364 實際中心距 102 96 2020cos134 cos 317 0296 0 35 2 1 tgimitgimivZw 則變位量為 3 0 軸 1 軸 2 上的齒輪 Z 35 m 3 的修正 理論中心距 102 實際中心距 102 3173 5 1920cos37 0cos 95 025 19 3 2 1 tgimitgimivZw 則變位量為 95 0 軸 7 軸 12 上的齒輪 Z 26 m 3 的修正 理論中心距 79 5 實際中心距 80 05 05 212cos8 9cos 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 26 53 0205 1 726 21 tgimitgimivZw 則變位量為 5 0 軸 O9 上的齒輪 Z 58 m 3 的修正 理論中心距 150 43369 實際中心距 151 5 85 120cos43690 cos 06 12085 1 435 2 1 tgimitgimivZw 則變位量為 06 可取變位量 1 2 6 繪制坐標檢查圖 在坐標設計完畢后 還需繪制坐標及傳動關系檢查圖 以便用來檢查坐標計算的 正確性 齒輪與齒輪箱體 軸承與軸承零件之間有無干涉 以及附加結構位置是否合適 等等 該立式組合鉆床主軸箱的坐標檢查圖如圖 2 所示 圖中齒輪分度圓用點劃線表 示 粗實線代表軸 細實線表示軸承 從該檢查圖上可以看出 主軸箱的坐標設計是正確的合理的 齒輪與齒輪 軸 箱體 軸承與軸承等零件之間都無干涉現(xiàn)象 其它附件的位置安排也是合理的 2 7 主軸箱中軸的校核計算 在主軸箱中 不管是主軸還是傳動軸 它們的直徑都是按照扭轉剛度條件 根據(jù)其 所受的扭矩 由 I 表 5 10 選取的 故它們的剛度是完全滿足使用要求的 這里只對 那些相對強度較弱的軸進行強度校核 在本主軸箱中 由于軸 1 16 都是鉆孔 且鉆孔直徑都是 18 所受的切削力相 當 只是在鉆孔深度上有所不同 故在校核計算中可任選其一進行校核 若能滿足強 度要求 則其它各軸也能滿足強度要求 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 27 我選擇軸 13 進行強度校核計算 13 軸受力情況如圖 3 所示 a 切削扭矩 mNkgT 61428 86142 軸上齒輪齒數(shù) Z 32 m 3 則 d Mz 32 93 NtgFrdt 02 18369 084206 1 軸的材料為 Cr 熱處理 C42 1 作出水平受力圖 彎矩圖 圖 b c mNBCRMHCtDB 7615842 1 2 作出垂直受力圖 彎矩圖 圖 d e FrVDNB 0 RC 784210 5 3 求合成彎矩 并作出合成彎矩圖 圖 f mNMVCHC 451239 6 22 4 作出扭矩圖 考慮到開始切削和終了切削軸所受的切削紐矩 T 可看成是脈動 的 故取 見圖 g 59 0 NmT67 840 12 5 求彎量彎矩 見圖 3 h mNTMCce 451967 845 319 2222 6 校核軸的強度 由 得WCece Pace52 301 49 由 表 11 3 查得 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 28 軸 滿 足 強 度 要 求 MPabce751 2 8 齒輪強度的校核計算 在初步確定主軸箱和傳動系統(tǒng)后 還要對危險齒輪進行校核計算 尤其對低速級 齒輪或齒根到鍵槽的距離較低的齒輪及受轉扭矩較大的齒輪更應該進行強度校核 以 保證傳動系統(tǒng)運轉平穩(wěn) 準確 有一定的使用壽命 通過比較可以發(fā)現(xiàn) 在本設計中的主軸箱中 最薄弱的齒輪是驅動軸齒輪 因為 它傳遞的功率大 接近 6KW 只要它滿足強度要求 其余的傳動軸上齒輪亦滿足強度要 求 驅動軸 O1 上的齒輪齒數(shù) Z1 25 模數(shù) m 3 齒寬 b 84mm 與它相嚙合的齒輪齒數(shù) Z2 46 模數(shù) m 3 齒寬 b 24mm 齒輪材料為 45 鋼 采用高頻淬火熱處理 G54 HRC52 56 81 2546 752311 Zudbm 1 按齒面接觸疲勞強度校核 校核公式 ubdKTZHE121 由 Z1 25 Z2 46 查 圖 7 14 查得 75 01 846 02 則 21 7 因是直齒輪 51 故 62 r 查 表 7 13 得 K 查 表 7 6 得 251A 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 29 查 表 7 12 得 14 K476 01259 0 09 861 VZsmnd 由 表 7 9 得 5 1vK 則 64 105 2 VA 節(jié)點區(qū)域系數(shù) Z 2 H 由 表 7 7 得 Z MPaE819 查 表 7 19 得 Z 0 由 圖 7 26 得 H31lim Pa2li 由 圖 7 27 得 1NZ 2 取 5 1 WHS 則 許用接觸應力 MPaSHZWN 67 85 1301lim1 ZWN 3 2lim2 MPaubdKTHE45 163 74 1875846 2 1 02892 要 求齒 面 接 觸 疲 勞 強 度 滿 足 H 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 30 2 校核齒根彎曲疲勞強度 校核公式 YmbdKTSaFF 12 F FxNFli 查 圖 7 23 得 65 21 FaY41 2 FaY 查 圖 7 24 得 8 1Sa 67 2Sa 查 圖 7 25 得 0 Y 查 表 7 9 得 1F 查 圖 7 31 得 m X5 查 圖 7 30 得 0 1 NY0 12 NY 由 圖 7 29 得 MPaF8lim 652li 則 aSFYFWN 3 101lim1 MPFZFWN 45 62lim2 比較 078 3 5161 FsaY 92 422 Fsa 由于 1FsaY 2Fsa 所以值大的齒輪強度弱 應帶入大值進行計算 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 31 MPaPaYmbdKTFSaFF3 492 67 06127584 1 2 故彎曲疲勞強度滿足要求 2 9 其它 2 9 1 主軸箱中軸的支承軸承的類型選擇 由于該組合機床是用來鉆削 80T 可彎曲刮板運輸機減速器箱體上的 16 孔而設 計的立式組合鉆床 故主軸箱上主軸承受軸向力 因此主軸的前支承主要用了推力 軸承和單列向心球軸承 后支承用了徑向止推滾子軸承 這樣 保證了主軸運轉過 程中平穩(wěn)性 傳動軸均采用了圓錐滾子軸承 因為該軸承可承受較大的徑向及軸向載荷 內 圈和外圈可以分離 安裝方便 且可以通過調整徑向間隙進行預緊 但極限轉速較 低 a 軸承的安裝 軸承的安裝采用雙支點單向支承 傳動軸的圓錐滾子軸承分別安裝在軸 的兩端 且采用背對背安裝 由于傳動軸上有 排齒輪 為了減少懸臂長度 提高 支承的剛度 故采用了反裝法 b 軸承的固定鎖緊 本主軸箱中軸承采用了軸肩進行外圈固定 內圈采用軸端螺母及軸套進 行鎖緊 c 軸承的潤滑 本主軸箱中軸承的潤滑是通過油泵將油抽至端的分油器 然后通過銅管 送到軸承處進行滴油潤滑 2 9 2 軸上零件的固定與防松 主軸箱內軸上的齒輪是通過鍵來實現(xiàn)周向固定的 靠軸套用軸端螺母進行軸 向壓緊的 且采用了防松墊圈來防止螺母的松動 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 32 2 9 3 主軸箱體及其附件的選擇設計 1 主軸箱體的選擇設計 該立式組合鉆床主軸箱選用 1000 630 的通用主軸箱體 并在兩邊加四個導桿 座而成 導桿座外徑 100mm 導桿在主軸箱箱體上的安裝關于主軸箱對稱 其中心 線長為 1100mm 具體見 主軸箱總裝圖 主軸箱材料為 HT200 前后蓋的材料都是 HT150 雖然主軸箱是通用的 但是為了滿足具體的使用要求 故在此基礎上進行了一 系列的補充加工或修模后補充加工 其補充加工的情況參見相應的箱體 前蓋的補 充加工圖紙 2 主軸箱上附件的設計 a 分油器 本主軸箱中分油器選用 4R31 1 型分油器 其具體作用是把油分成幾路 分別潤滑不同排數(shù)的齒輪及軸承 以便于保證軸承 齒輪有一定的使用壽命 減少 摩擦和磨損 降低動力消耗發(fā)熱 b 側板 該主軸箱由于結構上特殊 兩邊各有兩個導套 故無側板只有一個側蓋 c 油杯 油塞 油標 油杯是用來給箱體注油之用 以保證箱體內油液滿足要求 該主軸箱的油 杯放置在前蓋上 油塞是用來放油之用 應放置在箱體的底部 由于該主軸箱是立式組合鉆 床上的 故油塞放置在前蓋上 放油孔塞與凸臺之間應加封油圈密封 油標是用來指示油面高度 應該設置在便于檢查及油面較穩(wěn)定之處 該主軸箱選用管 狀油標 GB1162 79 放置在前蓋側面上 2 9 4 潤滑油的選擇 密封件的選擇 由 149 頁查得 本立式組合機床主軸箱的潤滑采用 30 機械油 注油量 第 為 14 升 組合機床的密封有多種多樣 適用于本設計中的立式組合機床的有兩種 一種 是用 DT0721 7 型防油套密封 另一種是用 DT0722 72 型防油套和 DT0721 73 型防油 罩進行密封 該設計中的立式組合機床上的密封選用 DT0722 72 型防油套和 DT0721 73 型防油罩結合進行密封 保證了密封效果 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 33 2 9 5 主軸箱的安裝定位 該主軸箱是采用圓柱銷進行定位后 安裝在動力頭上 其密封是采用紙墊圈密 封 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 34 結束語 近三個月的畢業(yè)設計即將結束 它是我們四年大學學習生活的最后一次重要的 實踐環(huán)節(jié) 為我不久走上工作崗位創(chuàng)造了一個很好的鍛煉機會 畢業(yè)設計是一門綜合性的設計 是對我們四年來所學各科知識的具體應用 這 就要求我們既有扎實的理論知識 又有較強的設計能力和豐富的實踐經(jīng)驗 所以在 進行畢業(yè)設計的過程中 要求我們靈活地運用所學知識 收集各種有用的資料 認 真的進行調查研究 力求理論和實踐相結合 在畢業(yè)設計實習期間虛心向工廠的工 程技術人員學習討教 吸取他們豐富的理論和實際經(jīng)驗 來充實自己的頭腦 改善 自己的頭腦 改善自己的知識結構 這次畢業(yè)設計 通過指導老師的辛勤指導 并不辭辛苦帶我們到相關廠家實習 講解與設計有關的加工工藝方案 同學們的熱心幫助和自己的刻苦努力 能夠較好 的完成了設計任務 當然由于自己的知識面有限 加之缺乏實踐經(jīng)驗 故在本次設 計中難免有許多不足之處 敬請老師和同學們批評指正 這次畢業(yè)設計 鍛煉了我們的設計能力 使我們學到了許多書本上學不到的知 識 培養(yǎng)了我正確的設計思想 分析問題和解決問題的能力 培養(yǎng)了機械設計的基 本技能 如計算 繪圖 查閱手冊和設計資料 熟悉標準和規(guī)范等等 使我受益非 淺 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 35 致謝 歷時三個月的畢業(yè)設計即將結束 在葛友華 王正剛 劉道標三位老師的悉心 指導下 即將劃上圓滿的句號 在畢業(yè)設計之初 老師先后帶領我們參觀了鹽城機床廠生產(chǎn)流水線 鹽城市江 動集團生產(chǎn)流水線 讓我首先對機床主軸箱有了感性認識 對組合鉆床總體結構有了一 定的了解 在參觀的過程中 老師認真地給我講解了其加工過程和生產(chǎn)方式 分析 了各部件的功能特性 避免了我在以后的畢業(yè)設計過程中的盲目性 同時工人師傅 也不厭其煩給我們講加工的工藝流程 在設計過程中 老師及時為我解決設計中所遇到的難題 幫助進行加工工藝的 分析 由于本人對組合鉆床了解不多 理論知識缺乏 實踐知亦是不足 王正剛老師 就耐心地給我講解相關的設計知識 使我得以在給定時間內完成畢業(yè)設計的工作任 務 同時 教導讓我們明白無論是在以后的學習中 還是在以后的設計中都要保持 治學嚴謹?shù)膽B(tài)度 在本次畢業(yè)設計中 王老師及其他指導老師付出了辛勤的勞動 在此我向他們表示衷心的感謝 此次設計的圓滿結束和同組其他人員的通力合作也是分不開的 他們給了我許 多幫助和提出了許多寶貴意見 在此一并表示感謝 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 36 參考文獻 1 謝家瀛 組合機床設計簡明手冊 北京 機械工業(yè)出版社 1994 2 大連組合機床研究所 組合機床設計 第一冊 北京 機械工業(yè)出版社 1975 3 大連組合機床研究所 組合機床設計參考圖冊 北京 機械工業(yè)出版社 1975 4 沈陽工業(yè)大學 組合機床設計 上海 上?？茖W技術出版社 1985 5 王先達 機械制造工藝學 北京 機械工業(yè)出版社 1995 6 楊黎明 機床夾具設計手冊 北京 國防工業(yè)出版社 1996 7 徐仁發(fā) 機床夾具設計 重慶 重慶大學出版社 1993 8 孟少庚 機械加工工藝手冊 北京 機械工業(yè)出版社 1992 9 戴曙 金屬切削機床 北京 機械工業(yè)出版社 1994 10 楊列群 形狀和位置公差 位置度公差 北京 中國標準出版社 1992 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 37 目錄 0 引言 1 1 立式 組合鉆床總體設計概述 3 1 1 零件加工工序圖 3 1 2 零件加工示意圖 3 1 2 1 鉆頭的選擇 3 1 2 2 導向選擇 4 1 2 3 主軸的選擇 4 1 2 4 接桿的選擇 5 1 3 動力部件的選擇 5 1 3 1 動力部件的功率選擇 5 1 3 2 主軸箱最大輪廓尺寸的選擇 6 1 3 3 主軸箱鉆模板工件等相互之間位置及尺寸 6 1 3 4 動力循環(huán)的選擇 7 1 4 機床聯(lián)系尺寸圖 7 1 4 1 機床裝料高度的確定 7 1 4 2 夾具輪廓尺寸的確定 7 1 4 3 中間底座尺寸的確定 7 1 4 4 主軸箱各尺寸的確定 7 1 4 5 滑臺的選擇 7 1 4 6 動力箱的選擇 8 1 4 7 其它配套部件的選擇 8 2 組合鉆床主軸箱的設計 8 2 1 繪制主軸箱設計原始依據(jù)圖 8 2 2 主軸結構形式的選擇及動力計算 11 2 2 1 主軸結構形式的選擇 11 2 2 2 主軸直徑和齒輪模數(shù)的初步確定 12 2 2 3 主軸箱動力計算 12 2 3 傳動系統(tǒng)的設計與計算 14 2 3 2 主軸箱的潤滑和手柄設置 17 2 3 3 傳動軸直徑的確定 17 2 4 主軸箱坐標系計算 18 2 5 主軸箱上變位齒輪系數(shù)的計算 24 2 6 繪制坐標檢查圖 26 2 7 主軸箱中軸的校核計算 26 2 8 齒輪強度的校核計算 28 2 9 其它 31 2 9 1 主軸箱中軸的支承軸承的類型選擇 31 2 9 2 軸上零件的固定與防松 31 2 9 3 主軸箱體及其附件的選擇設計 32 2 9 4 潤滑油的選擇 密封件的選擇 32 2 9 5 主軸箱的安裝定位 33 減速器箱體鉆口面孔組合機床總體設計及主軸箱設計 38 結束語 34 致謝 35 參考文獻 36 附件清單 37