購(gòu)買設(shè)計(jì)請(qǐng)充值后下載，，資源目錄下的文件所見(jiàn)即所得，都可以點(diǎn)開(kāi)預(yù)覽，，資料完整，充值下載就能得到。。?！咀ⅰ浚篸wg后綴為CAD圖，doc,docx為WORD文檔，【有不明白之處，可咨詢QQ:1304139763】
1 沖壓變形 沖壓變形工藝可完成多種工序 其基本工序可分為分離工序和變形工序兩 大類 分離工序是使坯料的一部分與另一部分相互分離的工藝方法 主要有落料 沖孔 切邊 剖切 修整等 其中有以沖孔 落料應(yīng)用最廣 變形工序是使坯 料的一部分相對(duì)另一部分產(chǎn)生位移而不破裂的工藝方法 主要有拉深 彎曲 局部成形 脹形 翻邊 縮徑 校形 旋壓等 從本質(zhì)上看 沖壓成形就是毛坯的變形區(qū)在外力的作用下產(chǎn)生相應(yīng)的塑性 變形 所以變形區(qū)的應(yīng)力狀態(tài)和變形性質(zhì)是決定沖壓成形性質(zhì)的基本因素 因 此 根據(jù)變形區(qū)應(yīng)力狀態(tài)和變形特點(diǎn)進(jìn)行的沖壓成形分類 可以把成形性質(zhì)相 同的成形方法概括成同一個(gè)類型并進(jìn)行系統(tǒng)化的研究 絕大多數(shù)沖壓成形時(shí)毛坯變形區(qū)均處于平面應(yīng)力狀態(tài) 通常認(rèn)為在板材表面上 不受外力的作用 即使有外力作用 其數(shù)值也是較小的 所以可以認(rèn)為垂直于 板面方向的應(yīng)力為零 使板材毛坯產(chǎn)生塑性變形的是作用于板面方向上相互垂 直的兩個(gè)主應(yīng)力 由于板厚較小 通常都近似地認(rèn)為這兩個(gè)主應(yīng)力在厚度方向 上是均勻分布的 基于這樣的分析 可以把各種形式?jīng)_壓成形中的毛坯變形區(qū) 的受力狀態(tài)與變形特點(diǎn) 在平面應(yīng)力的應(yīng)力坐標(biāo)系中 沖壓應(yīng)力圖 與相應(yīng)的兩 向應(yīng)變坐標(biāo)系中 沖壓應(yīng)變圖 以應(yīng)力與 應(yīng)變坐標(biāo)決定的位置來(lái)表示 也就是說(shuō) 沖壓 應(yīng)力圖與沖壓應(yīng)變圖中的不同位置都代表著不同的受力情況與變形特點(diǎn) 1 沖壓毛坯變形區(qū)受兩向拉應(yīng)力作用時(shí) 可以分為兩種情況 即 0 t 0 和 0 t 0 再這兩種情況下 絕對(duì)值最大的應(yīng)力都是拉應(yīng)力 以下 對(duì)這兩種情況進(jìn)行分析 1 當(dāng) 0且 t 0時(shí) 安全量理論可以寫出如下應(yīng)力與應(yīng)變的關(guān)系式 1 1 m m t t m k 式中 t 分 別 是 軸對(duì)稱沖壓 成 形時(shí) 的 徑向 主 應(yīng)變 切向主 應(yīng) 變 和厚度方向上的主 應(yīng)變 t 分 別 是 軸對(duì)稱沖壓 成 形時(shí) 的 徑向 主 應(yīng) 力 切向主 應(yīng) 力和厚度 方向上的主 應(yīng) 力 m 平均 應(yīng) 力 m t 3 k 常數(shù) 在平面 應(yīng) 力 狀態(tài) 式 1 1 具有如下形式 3 2 3 2 t 3 t t k 1 2 因?yàn)?0 所以必定有 2 0 與 0 這個(gè)結(jié) 果表明 在 兩向 2 拉應(yīng) 力的平面 應(yīng) 力 狀態(tài)時(shí) 如果 絕對(duì) 值 最大 拉應(yīng) 力是 則在這個(gè)方向上的主 應(yīng)變一定是正應(yīng)變 即是伸長(zhǎng)變形 又因?yàn)?0 所以必定有 t 0 與 t2 時(shí) 0 當(dāng) 0 的變化范圍是 0 在雙向等拉力狀態(tài)時(shí) 有 式 1 2 得 0 及 t 0 且 t 0 時(shí) 有式 1 2 可知 因?yàn)?0 所以 1 定有 2 0 與 0 這個(gè)結(jié)果表明 對(duì)于兩向拉應(yīng)力的平面應(yīng)力狀 態(tài) 當(dāng) 的絕對(duì)值最大時(shí) 則在這個(gè)方向上的應(yīng)變一定時(shí)正的 即一定是 伸長(zhǎng)變形 又因?yàn)?0 所以必定有 t 0 與 t 0 當(dāng) 0 的變化范圍是 0 當(dāng) 時(shí) 0 也就是 在 雙向等拉 力 狀態(tài)下 在 兩個(gè)拉應(yīng) 力方向 上產(chǎn) 生 數(shù) 值相同的伸 長(zhǎng)變形 在受 單 向拉應(yīng) 力 狀態(tài)時(shí) 當(dāng) 0 時(shí) 2 也就是說(shuō) 在受 單向拉應(yīng) 力 狀態(tài) 下 其 變形 性 質(zhì) 與一般的 簡(jiǎn)單 拉伸是完全一 樣 的 這種變形與受力情況 處于沖壓應(yīng)變圖中的 AOC 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 1 而 在沖壓應(yīng)力圖中則處于 AOH 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 2 上述兩種沖壓情況 僅在最大應(yīng)力的方向上不同 而兩個(gè)應(yīng)力的性質(zhì)以及 它們引起的變形都是一樣的 因此 對(duì)于各向同性的均質(zhì)材料 這兩種變形是 完全相同的 1 沖壓毛坯變形區(qū)受兩向壓應(yīng)力的作用 這種變形也分兩種情況分析 即 t 0 和 0 t 0 1 當(dāng) 0 且 t 0 時(shí) 有式 1 2 可知 因 為 0 一定有 2 0 與 0 這個(gè)結(jié) 果表明 在 兩向壓應(yīng) 力的平面 應(yīng) 力 狀態(tài)時(shí) 如果 3 絕對(duì) 值最大 拉應(yīng) 力是 0 則在這個(gè)方向上的主應(yīng)變一定是負(fù)應(yīng)變 即是壓 縮變形 又因?yàn)?0 與 t 0 即在板料厚度方 向上的 應(yīng)變 是正的 板料增厚 在 方向上的變形取決于 與 的數(shù)值 當(dāng) 2 時(shí) 0 當(dāng) 2 時(shí) 0 當(dāng) 0 這時(shí) 的變化范圍是 與 0 之間 當(dāng) 時(shí) 是雙向等 壓 力狀態(tài) 時(shí) 故有 0 當(dāng) 0 時(shí) 是受 單 向 壓應(yīng) 力 狀態(tài) 所以 2 這種變形情況處于沖壓應(yīng)變圖中的 EOG 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 1 而在沖壓應(yīng)力圖 中則處于 COD 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 2 2 當(dāng) 0 且 t 0 時(shí) 有式 1 2 可知 因?yàn)?0 所以 一定有 2 0 與 0 這個(gè)結(jié)果表明 對(duì)于兩向 壓 應(yīng)力的平面應(yīng)力狀 態(tài) 如果絕對(duì)值最大是 則在這個(gè)方向上的應(yīng)變一定時(shí)負(fù)的 即一定是壓 縮變形 又因?yàn)?0 與 t 0 即在板料厚度方 向上的 應(yīng)變 是正的 即 為壓縮變形 板厚增大 在 方向上的變形取決于 與 的數(shù)值 當(dāng) 2 時(shí) 0 當(dāng) 2 0 當(dāng) 0 這時(shí) 的數(shù)值只能在 0 之間變化 當(dāng) 時(shí) 是 雙向 等壓力狀態(tài) 所以 0 這種變形與受力情況 處于沖壓應(yīng)變圖中的 GOL 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 1 而在沖壓應(yīng)力圖中則處于 DOE 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 2 1 沖壓毛坯變形區(qū)受兩個(gè)異號(hào)應(yīng)力的作用 而且拉應(yīng)力的絕對(duì)值大于壓應(yīng) 力的絕對(duì) 值 這種變形共有兩種情況 分別作如下分析 1 當(dāng) 0 時(shí) 由式 1 2 可知 因 為 0 所以一定 有 2 0 及 0 這個(gè)結(jié) 果表明 在異 號(hào) 的 平面 應(yīng) 力 狀態(tài)時(shí) 如果 絕對(duì) 值最大 應(yīng) 力是 拉應(yīng) 力 則在這個(gè)絕對(duì)值最大的拉應(yīng) 力方向上應(yīng)變一定是正應(yīng)變 即是伸長(zhǎng)變形 又因?yàn)?0 所以必定有 0 0 0 時(shí) 由式 1 2 可知 用與前 項(xiàng)相同的方法分析可得 0 即在異 號(hào)應(yīng) 力作用的平面 應(yīng) 力 狀態(tài)下 如果 絕 對(duì) 值最大 應(yīng) 力是 拉應(yīng) 力 則在這個(gè)方向上的應(yīng)變是正的 是伸長(zhǎng)變形 而在 壓應(yīng)力 方向上的應(yīng)變是負(fù)的 0 0 0 時(shí) 由式 1 2 可知 因 為 0 所以一定有 2 0 及 0 0 必定有 2 0 即在 拉應(yīng) 力方向上 的 應(yīng)變 是正的 是伸長(zhǎng)變形 這時(shí) 的變化范圍只能在 與 0 的范圍內(nèi) 當(dāng) 時(shí) 0 0 0 時(shí) 由式 1 2 可知 用與前 項(xiàng)相同的方法分析可得 0 0 0 0 AON GOH 伸長(zhǎng)類 AOC AOH 伸長(zhǎng)類 雙向受壓 0 0 EOG COD 壓縮類 0 MON FOG 伸長(zhǎng) 類 LOM EOF 壓縮類 異號(hào)應(yīng)力 0 COD AOB 伸長(zhǎng)類 DOE BOC 壓縮類 7 變形區(qū)質(zhì)量問(wèn)題的表 現(xiàn)形式 變形程度過(guò)大引起變形區(qū) 產(chǎn)生破裂現(xiàn)象 壓力作用下失穩(wěn)起皺 成形極限 1 主要取決于板材的塑 性 與厚度無(wú)關(guān) 2 可用伸長(zhǎng)率及成形極 限 DLF 判斷 1 主要取決于傳力區(qū)的 承載能力 2 取決于抗失穩(wěn)能力 3 與板厚有關(guān) 變形區(qū)板厚的變化 減薄 增厚 提高成形極限的方法 1 改善板材塑性 2 使變形均勻化 降低局 部變形程度 3 工序間熱處理 1 采用多道工序成形 2 改變傳力區(qū)與變形區(qū) 的力學(xué)關(guān)系 3 采用防起皺措施 伸 長(zhǎng) 類 成 形 脹 形 拉 深 翻 邊 壓 縮 類 成 形 壓 縮 類 成 形 擴(kuò) 口 拉 深 脹 形 伸 長(zhǎng) 類 成 形 縮 口 縮 口 擴(kuò)口 4 4 翻 邊 圖 1 3 沖壓應(yīng)變圖 8 沖壓成形 極限 變形區(qū)的 成形極限 傳動(dòng)區(qū)的 成形極限 伸長(zhǎng)類 變 形 壓縮類 變 形 強(qiáng) 度 抗拉與抗壓 縮失衡能力 塑 性 抗縮頸 能 力 變形均 化與擴(kuò) 展能力 塑 性 抗起皺 能 力 變形力及 其 變 化 各向異性 值 硬化性能 變形抗力 化學(xué)成分 組 織 變形條件 硬化性能 應(yīng)力狀態(tài) 應(yīng)變梯度 硬化性能 模具狀態(tài) 力學(xué)性能 值與 值 相對(duì)厚度 化學(xué)成分 組 織 變形條件 圖 1 3 體系化研究方法舉例 9 Categories of stamping forming Many deformation processes can be done by stamping the basic processes of the stamping can be divided into two kinds cutting and forming Cutting is a shearing process that one part of the blank is cut form the other It mainly includes blanking punching trimming parting and shaving where punching and blanking are the most widely used Forming is a process that one part of the blank has some displacement form the other It mainly includes deep drawing bending local forming bulging flanging necking sizing and spinning In substance stamping forming is such that the plastic deformation occurs in the deformation zone of the stamping blank caused by the external force The stress state and deformation characteristic of the deformation zone are the basic factors to decide the properties of the stamping forming Based on the stress state and deformation characteristics of the deformation zone the forming methods can be divided into several categories with the same forming properties and to be studied systematically The deformation zone in almost all types of stamping forming is in the plane stress state Usually there is no force or only small force applied on the blank surface When it is assumed that the stress perpendicular to the blank surface equal to zero two principal stresses perpendicular to each other and act on the blank surface produce the plastic deformation of the material Due to the small thickness of the blank it is assumed approximately that the two principal stresses distribute uniformly along the thickness direction Based on this analysis the stress state and 10 the deformation characteristics of the deformation zone in all kind of stamping forming can be denoted by the point in the coordinates of the plane princ ipal stress diagram of the stamping stress and the coordinates of the corresponding plane principal stains diagram of the stamping strain The different points in the figures of the stamping stress and strain possess different stress state and deformation characteristics 1 When the deformation zone of the stamping blank is subjected toplanetensile stresses it can be divided into two cases that is 0 t 0and 0 t 0 In both cases the stress with the maximum absolute value is always a tensile stress These two cases are analyzed respectively as follows 2 In the case that 0and t 0 according to the integral theory the relationships between stresses and strains are m m t t m k 1 1 where t are the principal strains of the radial tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming and tare the principal stresses of the radial tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming m is the average stress m t 3 k is a constant In plane stress state Equation 1 1 3 2 3 2 t 3 t t k 1 2 Since 0 so 2 0 and 0 It indicates that in plane stress state with two axial tensile stresses if the tensile stress with the maximum absolute value is the principal strain in this direction must be positive that is the deformation belongs 11 to tensile forming In addition because 0 therefore t 0 and t2 0 and when 0 The range of is 0 In the equibiaxial tensile stress state according to Equation 1 2 0 and t 0 and t 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that for the plane stress state with two tensile stresses when the absoluste value of is the strain in this direction must be positive that is it must be in the state of tensile forming Also because 0 therefore t 0 and t 0 and when 0 12 The range of is 0 When 0 that is in equibiaxial tensile stress state the tensile deformation with the same values occurs in the two tensile stress directions when 0 2 that is in uniaxial tensile stress state the deformation characteristic in this case is the same as that of the ordinary uniaxial tensile This kind of deformation is in the region AON of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region GOH of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 Between above two cases of stamping deformation the properties of and and the deformation caused by them are the same only the direction of the maximum stress is different These two deformations are same for isotropic homogeneous material 1 When the deformation zone of stamping blank is subjected to two compressive stresses and t 0 it can also be divided into two cases which are 0 t 0 and 0 t 0 1 When 0 and t 0 according to Equation 1 2 2 0 與 0 This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses if the stress with the maximum absolute value is 0 the strain in this direction must be negative that is in the state of compressive forming Also because 0 and t 0 The strain in the thickness direction of the blank t is positive and the thickness increases The deformation condition in the tangential direction depends on the values 13 of and When 2 0 when 2 0 and when 0 The range of is 0 When it is in equibiaxial tensile stress state hence 0 when 0 it is in uniaxial tensile stress state hence 2 This kind of deformation condition is in the region EOG of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region COD of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 2 When 0and t 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses if the stress with the maximum absolute value is the strain in this direction must be negative that is in the state of compressive forming Also because 0 and t 0 The strain in the thickness direction of the blank t is positive and the thickness increases The deformation condition in the radial direction depends on the values of and When 2 0 when 2 0 and when 0 The range of is 0 When it is in equibiaxial tensile stress state hence 0 This kind of deformation is in the region GOL of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region DOE of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 3 The deformation zone of the stamping blank is subjected to two stresses with opposite signs and the absolute value of the tensile stress is larger than that of the compressive stress There exist two cases to be analyzed as follow 14 1 When 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that in the plane stress state with opposite signs if the stress with the maximum absolute value is tensile the strain in the maximum stress direction is positive that is in the state of tensile forming Also because 0 therefore When then 0 0 0 according to Equation 1 2 by means of the same analysis mentioned above 0 that is the deformation zone is in the plane stress state with opposite signs If the stress with the maximum absolute value is tensile stress the strain in this direction is positive that is in the state of tensile forming The strain in the radial direction is negative When then 0 0 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 and 0 therefore 2 0 The strain in the tensile stress direction is positive or in the state of tensile forming The range of is 0 When then 0 0 0 according to Equation 1 2 and by means of the same analysis mentioned above When then 0 0 0 0 AON GOH Tensile AOC AOH Tensile Biaxial compressive stress state 0 0 EOG COD Compress ive 0 MON FOG Tensile LOM EOF Compress ive State of stress with opposite signs 0 COD AOB Tensile DOE BOC Compress ive 20 Table 1 2 Comparison between tensile and compressive forming Item Tensile forming Compressive forming Representation of the quality problem in the deformation zone Fracture in the deformation zone due to excessive deformation Instability wrinkle caused by compressive stress Forming limit 3 Mainly depends on the plasticity of the material and is irrelevant to the thickness 4 Can be estimated by extensibility or the forming limit DLF 4 Mainly depends on the loading capability in the force transferring zone 5 Depends on the anti instability capability 6 Has certain relationship to the blank thickness Variation of the blank thickness in the deformation zone Thinning Thickening Methods to improve forming limit 4 Improve the plasticity of the material 5 Decrease local 4 Adopt multi pass forming process 5 Change the mechanics 21 deformation and increase deformation uniformity 6 Adopt an intermediate heat treatment process relationship between the force transferring and deformation zones 6 Adopt anti wrinkle measures Fig 1 1 Diagram of stamping strain tensile forming bulging deep drawing flanging compressive forming compressive forming expanding deep drawing bulging tensile forming necking necking expanding 4 4 flanging Fig 1 2 Diagram of stamping stress 22 Ten sile for ming Com pres sion for ming St re ngth Cap abil ity of an ti w rinkle und er t he t ensi le and com pres sive st re sses Plasticity Cap abil ity of an ti n ecking Def orma tion uniformit y an d ex te nsion ca pa bility Pl as ticity Cap abil ity of an ti w rinkle Def orma tion for ce a nd i ts Ani sotr opy valu e of r Har deni ng c hara cter isti cs Deformation r es is ta nc e Che mist ry c ompo nent Str uctu re Deformation c on di ti on s Har deni ng c hara cter isti cs Sta te o f st ress Gradient of s tr ai n Har deni ng c hara cter isti cs Die sha pe Mechanical pr oe rt y The value of t he n a nd r Relative th ic kn es s Che mist ry c ompo nent Str uctu re Deformation c on di ti on s Fig 1 3 Examples for systematic research methods 機(jī) 械 加 工 工 序 卡 工序名稱 粗銑 工序號(hào) 02 零件名稱 凹模 零件號(hào) 00 05 零件重量 同時(shí)加工零件數(shù) 1 材 料 毛 坯 牌 號(hào) 硬 度 型 號(hào) 重 量 Cr12MOV 設(shè) 備 名 稱 型 號(hào) 夾 具 名 稱 輔 助 工 具 四 周 其 余 4 銑床 虎鉗 游標(biāo)卡尺 安 裝 工 步 安裝及工步說(shuō)明 刀 具 量 具 走 刀長(zhǎng) 度 走 刀次 數(shù) 切 削 深 度 進(jìn)給量 主 軸轉(zhuǎn) 速 切 削速 度 基 本工 時(shí) 一次 1 銑上平面 75 面銑刀 游標(biāo)卡尺 0 5 2 1 200 min 800r min 一次 1 銑下平面 75 面銑刀 游標(biāo)卡尺 0 5 2 1 200 min 800r min 一次 2 銑兩端面 20 立銑刀 游標(biāo)卡尺 0 5 1 1 60 min 300r min 一次 2 銑兩端面 20 立銑刀 游標(biāo)卡尺 0 5 1 1 60 min 300r min 設(shè) 計(jì) 者 許建華 指 導(dǎo) 教 師 尚波 共 1 頁(yè) 第 1 頁(yè) 1 云 母 片 沖 壓 工 藝 及 模 具 設(shè) 計(jì) 摘 要 本設(shè)計(jì)的題目為云母片沖壓工藝及模具設(shè)計(jì) 體現(xiàn)了薄板類沖裁零件的要求 內(nèi)容及方向 有一定的設(shè)計(jì)意義 通過(guò)對(duì)該零件模具的設(shè)計(jì) 進(jìn)一步加強(qiáng)了本人沖壓 模設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)知識(shí) 為設(shè)計(jì)更復(fù)雜的沖壓模具做好了鋪墊和吸取更深刻的經(jīng)驗(yàn) 本設(shè)計(jì)運(yùn)用沖壓成形工藝及模具設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)知識(shí) 首先分析了沖裁件的沖壓工藝 性 為確定沖裁工藝方案做好了準(zhǔn)備 然后計(jì)算沖裁力和模具刃口尺寸 便于選取壓 力機(jī)及確定工作零件的尺寸和結(jié)構(gòu) 最后分析了制件的特征 確定模具的設(shè)計(jì)參數(shù) 設(shè)計(jì)要點(diǎn)及推件裝置的選取 本沖裁件為不規(guī)則形狀 為了便于凸模的加工 所以在設(shè)計(jì)時(shí)把凸模設(shè)計(jì)成直通式 然后 將其鉚接在凸模固定板上 此外 該制件的尺寸較小 為保證凹模的加工精度 在設(shè) 計(jì)時(shí)應(yīng)將其設(shè)計(jì)成整體式凹模 同時(shí) 為了簡(jiǎn)化模具結(jié)構(gòu)采用彈性推件裝置 關(guān)鍵詞 沖壓模 整體式凹模 彈性推件 2 Laminated mica die stamping design the basis of design Abstract The design was entitled laminated mica blanking die design reflectsthe thin parts like punching the request the contents and direction of a certain design significance Parts of the mold through the design has further strengthened my stamping die design of the basic knowledge for the design of more complex stamping die to pave the way and the lessons more profound experience The use of the design process and die stamping forming the basis of design knowledge and analysis of the first blanking of the stamping process to determine blanking of the programme prepared for and then calculating punching power and size Die Cutting Edge For selected press and determine the size and structure of parts of the last parts of the characteristics of the design parameters established mold design features and pushing the select pieces of equipment Blanking of the rules on the shape of the non hole hole in order to facilitate the processing punch punch in the design of the punch designed as a straight through processing and then riveting in its punch fixed board In addition the smaller the size of the parts to ensure the accuracy of processing die the design should be designed to solid die at the same time in order to simplify the structure adopt a flexible mold push pieces of equipment Keywords stamping die solid die flexible pieces of pushing 目 錄 1 緒論 1 1 1 國(guó)內(nèi)模具的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì) 1 3 1 1 1 國(guó)內(nèi)模具現(xiàn)狀 1 1 1 2 國(guó)內(nèi)模具的發(fā)展趨勢(shì) 2 1 2 國(guó)外模具的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì) 3 1 3 云母片模具設(shè)計(jì)與制造方 4 1 3 1 云母片模具設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)思路 4 1 3 2 云母片沖壓模具設(shè)計(jì)的進(jìn)度 4 2 云母片的沖壓工藝性分析 6 3 分析比較和確定工藝方案 8 4 主要工藝計(jì)算 9 4 1 排樣設(shè)計(jì)及毛坯尺寸計(jì)算 9 4 1 1 確定零件的排樣方案 9 4 1 2 沖壓力的計(jì)算 10 4 1 3 初選壓力機(jī) 11 4 1 4 壓力中心的計(jì)算 11 4 2 計(jì)算零件刃口尺寸 13 5 計(jì)算各主要零部件的尺寸 19 5 1 凹模厚度 19 5 2 凸模固定板厚度 19 5 3 墊板的采用與厚度 19 5 4 彈壓卸料板 19 5 5 卸料橡膠的設(shè)計(jì) 19 6 模具總體設(shè)計(jì) 22 6 1 模具類型的選擇 22 6 2 定位方式的選擇 22 6 3 卸料方式的選擇 22 6 4 導(dǎo)向方式的選擇 22 7 主要零部件設(shè)計(jì) 23 7 1 工作零部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 23 7 1 1 凸模的設(shè)計(jì) 23 7 1 2 凹模的設(shè)計(jì) 24 7 2 定位零件的設(shè)計(jì)與選用 25 4 7 2 1 擋料銷的選用 25 7 2 2 卸料零件的選用 25 7 3 導(dǎo)向零件的選用 26 7 4 固定零件的選用 26 7 5 模架的選用 26 7 6 模柄的選用 27 8 模具總裝圖 28 8 1 模具總裝圖 28 8 2 沖壓設(shè)備的選定 29 9 結(jié)束語(yǔ) 30 致謝 31 參考文獻(xiàn) 32 5 6 插 圖 清 單 圖 1 6 圖 2 9 圖 3 12 圖 4 18 圖 5 18 圖 6 24 圖 7 25 圖 8 28 7 表 格 清 單 表 1 10 表 2 11 表 3 20 8 1 緒 論 目前 我國(guó)沖壓技術(shù)與工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家相比還相當(dāng)?shù)穆浜?主要原因是我國(guó)在沖壓 基礎(chǔ)理論及成形工藝 模具標(biāo)準(zhǔn)化 模具設(shè)計(jì) 模具制造工藝及設(shè)備等方面與工業(yè)發(fā) 達(dá)的國(guó)家尚有相當(dāng)大的差距 導(dǎo)致我國(guó)模具在壽命 效率 加工精度 生產(chǎn)周期等方 面與工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家的模具相比差距相當(dāng)大 1 1 國(guó)內(nèi)模具的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì) 1 1 1 國(guó)內(nèi)模具的現(xiàn)狀 我國(guó)模具近年來(lái)發(fā)展很快 據(jù)不完全統(tǒng)計(jì) 2003 年我國(guó)模具生產(chǎn)廠點(diǎn)約有 2 萬(wàn)多 家 從業(yè)人員約 50 多萬(wàn)人 2004 年模具行業(yè)的發(fā)展保持良好勢(shì)頭 模具企業(yè)總體上訂 單充足 任務(wù)飽滿 2004 年模具產(chǎn)值 530 億元 進(jìn)口模具 18 13 億 美元 出口模具 4 91 億美元 分別比 2003 年增長(zhǎng) 18 32 4 和 45 9 進(jìn)出口之比 2004 年為 3 69 1 進(jìn)出口相抵后的進(jìn)凈口達(dá) 13 2 億美元 為凈進(jìn)口量較大的國(guó)家 在 2 萬(wàn)多家生產(chǎn)廠點(diǎn)中 有一半以上是自產(chǎn)自用的 在模具企業(yè)中 產(chǎn)值過(guò)億元 的模具企業(yè)只有 20 多家 中型企業(yè)幾十家 其余都是小型企業(yè) 近年來(lái) 模具行業(yè) 結(jié)構(gòu)調(diào)整和體制改革步伐加快 主要表現(xiàn)為 大型 精密 復(fù)雜 長(zhǎng)壽命中高檔模具 及模具標(biāo)準(zhǔn)件發(fā)展速度快于一般模具產(chǎn)品 專業(yè)模具廠數(shù)量增加 能力提高較快 三 資 及私營(yíng)企業(yè)發(fā)展迅速 國(guó)企股份制改造步伐加快等 雖然說(shuō)我國(guó)模具業(yè)發(fā)展迅速 但遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能適應(yīng)國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展的需要 我國(guó)尚存在 以下幾方面的不足 第一 體制不順 基礎(chǔ)薄弱 三資 企業(yè)雖然已經(jīng)對(duì)中國(guó)模具工業(yè)的發(fā)展起了 積極的推動(dòng)作用 私營(yíng)企業(yè)近年來(lái)發(fā)展較快 國(guó)企改革也在進(jìn)行之中 但總體來(lái)看 體制和機(jī)制尚不適應(yīng)市場(chǎng)經(jīng)濟(jì) 再加上國(guó)內(nèi)模具工業(yè)基礎(chǔ)薄弱 因此 行業(yè)發(fā)展還不 盡如人意 特別是總體水平和高新技術(shù)方面 第二 開(kāi)發(fā)能力較差 經(jīng)濟(jì)效益欠佳 我國(guó)模具企業(yè)技術(shù)人員比例低 水平較低 且不重視產(chǎn)品開(kāi)發(fā) 在市場(chǎng)中經(jīng)常處于被動(dòng)地位 我國(guó)每個(gè)模具職工平均年創(chuàng)造產(chǎn)值 約合 1 萬(wàn)美元 國(guó)外模具工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家大多是 15 20 萬(wàn)美元 有的高達(dá) 25 30 萬(wàn)美 元 與之相對(duì)的是我國(guó)相當(dāng)一部分模具企業(yè)還沿用過(guò)去作坊式管理 真正實(shí)現(xiàn)現(xiàn)代化 企業(yè)管理的企業(yè)較少 9 第三 工藝裝備水平低 且配套性不好 利用率低 雖然國(guó)內(nèi)許多企業(yè)采用了先 進(jìn)的加工設(shè)備 但總的來(lái)看裝備水平仍比國(guó)外企業(yè)落后許多 特別是設(shè)備數(shù)控化率和 CAD CAM 應(yīng)用覆蓋率要比國(guó)外企業(yè)低得多 由于體制和資金等原因 引進(jìn)設(shè)備不配套 設(shè)備與附配件不配套現(xiàn)象十分普遍 設(shè)備利用率低的問(wèn)題長(zhǎng)期得不到較好解決 裝備 水平低 帶來(lái)中國(guó)模具企業(yè)鉗工比例過(guò)高等問(wèn)題 第四 專業(yè)化 標(biāo)準(zhǔn)化 商品化的程度低 協(xié)作差 由于長(zhǎng)期以來(lái)受 大而全 小而全 影響 許多模具企業(yè)觀念落后 模具企業(yè)專業(yè)化生產(chǎn)水平低 專業(yè)化分工 不細(xì) 商品化程度也低 目前國(guó)內(nèi)每年生產(chǎn)的模具 商品模具只占 45 左右 其馀為自 產(chǎn)自用 模具企業(yè)之間協(xié)作不好 難以完成較大規(guī)模的模具成套任務(wù) 與國(guó)際水平相 比要落后許多 模具標(biāo)準(zhǔn)化水平低 標(biāo)準(zhǔn)件使用覆蓋率低也對(duì)模具質(zhì)量 成本有較大 影響 對(duì)模具制造周期影響尤甚 第五 模具材料及模具相關(guān)技術(shù)落后 模具材料性能 質(zhì)量和品種往往會(huì)影響模 具質(zhì)量 壽命及成本 國(guó)產(chǎn)模具鋼與國(guó)外進(jìn)口鋼相比 無(wú)論是質(zhì)量還是品種規(guī)格 都 有較大差距 塑料 板材 設(shè)備等性能差 也直接影響模具水平的提高 1 1 2 國(guó)內(nèi)模具的發(fā)展趨勢(shì) 巨大的市場(chǎng)需求將推動(dòng)中國(guó)模具的工業(yè)調(diào)整發(fā)展 雖然我國(guó)的模具工業(yè)和技術(shù)在 過(guò)去的十多年得到了快速發(fā)展 但與國(guó)外工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家相比仍存在較大差距 尚不能 完全滿足國(guó)民經(jīng)濟(jì)高速發(fā)展的需求 未來(lái)的十年 中國(guó)模具工業(yè)和技術(shù)的主要發(fā)展方 向包括以下幾方面 1 模具日趨大型化 2 在模具設(shè)計(jì)制造中廣泛應(yīng)用 CAD CAE CAM 技術(shù) 3 模具掃描及數(shù)字化系統(tǒng) 4 在塑料模具中推廣應(yīng)用熱流道技術(shù) 氣輔注射成型和高壓注射成型技術(shù) 5 提高模具標(biāo)準(zhǔn)化水平和模具標(biāo)準(zhǔn)件的使用率 6 發(fā)展優(yōu)質(zhì)模具材料和先進(jìn)的表面處理技術(shù) 7 模具的精度將越來(lái)越高 8 模具研磨拋光將自動(dòng)化 智能化 10 9 研究和應(yīng)用模具的高速測(cè)量技術(shù)與逆向工程 10 開(kāi)發(fā)新的成形工藝和模具 1 2 國(guó)外模具的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì) 模具是工業(yè)生產(chǎn)關(guān)鍵的工藝裝備 在電子 建材 汽車 電機(jī) 電器 儀器儀表 家電和通訊器材等產(chǎn)品中 60 80 的零部件都要依靠模具成型 用模具生產(chǎn)制作 表現(xiàn)出的高效率 低成本 高精度 高一致性和清潔環(huán)保的特性 是其他加工制造方 法所無(wú)法替代的 模具生產(chǎn)技術(shù)水平的高低 已成為衡量一個(gè)國(guó)家制造業(yè)水平高低的 重要標(biāo)志 并在很大程度上決定著產(chǎn)品的質(zhì)量 效益和新產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)能力 近幾年 全球模具市場(chǎng)呈現(xiàn)供不應(yīng)求的局面 世界模具市場(chǎng)年交易總額為 600 650 億美元左右 美國(guó) 日本 法國(guó) 瑞士等國(guó)家年出口模具量約占本國(guó)模具年總產(chǎn)值的三分之一 國(guó)外模具總量中 大型 精密 復(fù)雜 長(zhǎng)壽命模具的比例占到 50 以上 國(guó)外模具 企業(yè)的組織形式是 大而專 大而精 2004 年中國(guó)模協(xié)在德國(guó)訪問(wèn)時(shí) 從德國(guó)工 模具行業(yè)組織 德國(guó)機(jī)械制造商聯(lián)合會(huì) VDMA 工模具協(xié)會(huì)了解到 德國(guó)有模具企業(yè) 約 5000 家 2003 年德國(guó)模具產(chǎn)值達(dá) 48 億歐元 其中 VDMA 會(huì)員模具企業(yè)有 90 家 這 90 家骨干模具企業(yè)的產(chǎn)值就占德國(guó)模具產(chǎn)值的 90 可見(jiàn)其規(guī)模效益 隨著時(shí)代的進(jìn)步和技術(shù)的發(fā)展 國(guó)外的一些掌握和能運(yùn)用新技術(shù)的人才如模具結(jié) 構(gòu)設(shè)計(jì) 模具工藝設(shè)計(jì) 高級(jí)鉗工及企業(yè)管理人才 他們的技術(shù)水平比較高 故人均 產(chǎn)值也較高 我國(guó)每個(gè)職工平均每年創(chuàng)造模具產(chǎn)值約合 1 萬(wàn)美元左右 而國(guó)外模具工 業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家大多 15 20 萬(wàn)美元 有的達(dá)到 25 30 萬(wàn)美元 國(guó)外先進(jìn)國(guó)家模具標(biāo)準(zhǔn)件使用覆蓋率達(dá) 70 以上 而我國(guó)才達(dá)到 45 1 3 云母片模具設(shè)計(jì)與制造方面 1 3 1 云母片模具設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)思路 沖裁是沖壓工藝的最基本工序之一 它是利用模具使板料沿著一定的輪廓形狀產(chǎn) 生分離的一種沖壓工序 它包括落料 沖孔 切邊 修邊 切舌 剖切等工序 其中 落料和沖孔是最常見(jiàn)的兩種工序 沖裁在沖壓加工中應(yīng)用極廣 它既可直接沖出成品 零件 還可以對(duì)已成形的工件進(jìn)行再加工 普通沖裁加工出來(lái)的制件的精度不高 一 般情況下 沖裁件的尺寸精度應(yīng)在 IT12 級(jí) 以下 不宜高于 IT10 級(jí) 11 只有加強(qiáng)沖裁變形基礎(chǔ)理論的研究 才能提供更加準(zhǔn)確 實(shí)用 方便的計(jì)算方法 才能正確地確定沖裁工藝參數(shù)和模具工作部分的幾何形狀與尺寸 解決沖裁變形中出 現(xiàn)的各種實(shí)際問(wèn)題 從而 進(jìn)一步提高制件質(zhì)量 云母片是典型的沖壓件 該模具工作過(guò)程很簡(jiǎn)單就是落料 根據(jù)零件圖的結(jié)構(gòu)和 尺寸精度以及材料的性能確定完成該沖件所需要的模具類型 因此 綜合考慮各種因素 后不采用復(fù)合模 根據(jù)計(jì)算的結(jié)果和選用的標(biāo)準(zhǔn)模架 判斷此次沖裁能不能采用標(biāo)準(zhǔn) 的模架 為了保證制件的順利加工和順利取件 模具必須有足夠高度 要改變模具的 高度 只有從改變導(dǎo)柱和導(dǎo)套的高度 改變導(dǎo)柱和導(dǎo)套的高度的同時(shí) 還要注意保證導(dǎo) 柱和導(dǎo)套的強(qiáng)度 導(dǎo)柱和導(dǎo)套的高度可根據(jù)沖裁凸凹模與落料凹模工作配合長(zhǎng)度決 定 設(shè)計(jì)時(shí)可能高度出現(xiàn)誤差 應(yīng)當(dāng)邊試沖邊修改高度 1 3 2 云母片沖壓模具設(shè)計(jì)的進(jìn)度 1 了解目前國(guó)內(nèi)外沖壓模具的發(fā)展現(xiàn)狀 所用時(shí)間 10 天 2 確定加工方案 所用時(shí)間 5 天 3 模具的設(shè)計(jì) 所用時(shí)間 30 天 4 模具的調(diào)試 所用時(shí)間 5 天 12 2 云母片的沖壓工藝性分析 零件名稱 云母片 生產(chǎn)批量 大批量 材 料 云母板 厚 度 0 8mm 工件圖 如圖 1 圖 1 零件圖 云母板具有易分剝成很薄 平坦的 光滑的和具有彈性的薄片的特性 此外 還具有高的抗電性能和極高的耐熱性 化學(xué)穩(wěn)定好 機(jī)械強(qiáng)度高 收縮率小 不易燃 不吸潮等 是一種很好的電絕緣材料 1 此工件只有落料工序 材料為云母板 具有良好的沖壓性能 適合沖裁 工件 外形復(fù)雜程度一般 工件的尺寸精度要求一般 邊緣與邊緣之間的距離遠(yuǎn)大于凸凹模 允許的最小壁厚 故不考慮采用復(fù)合模 普通沖裁完全能滿足要求 綜上分析可知 圖 1 零件具有較好的沖壓工藝性 適合沖壓生產(chǎn) 13 3 分析比較和確定工藝方案 云母片零件所需的基本沖壓工序?yàn)槁淞?可擬定以下二種工藝方案 方案一 采用單工序模分一次工序進(jìn)行沖壓 方案二 采用級(jí)進(jìn)模生產(chǎn) 各個(gè)方案優(yōu)缺點(diǎn)的分析比較 方案一 模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度一般 能滿足該零件的產(chǎn)量要求 方案二 生產(chǎn)率很高 但是級(jí)進(jìn)模較難保證內(nèi) 外形相對(duì)位置的一致性 模具制 造安裝復(fù)雜 綜合以上二種方案比較 該件采用方案一即單工序模最佳 14 4 主要工藝計(jì)算 4 1 排樣設(shè)計(jì)及毛坯尺寸計(jì)算 4 1 1 確定零件的排樣方案 設(shè)計(jì)模具時(shí) 條料的排樣方案很重要 合理的排樣應(yīng)是在保證制件質(zhì)量 有利于 簡(jiǎn)化模具結(jié)構(gòu)的前提下 以最少的材料消耗 沖出最多的合格制件 為提高模具的使 用壽命 保證沖裁件的質(zhì)量 降低生產(chǎn)成本 該云母片 采用有廢料直排的排樣方法 排樣方案如圖 2 所示 圖 2 排樣圖 由表 2 5 2 2 查得最小搭邊值工件間 a1 1 5 a 1 8 但是查 3 得本表只適用 低碳鋼 對(duì)于其他材料 應(yīng)當(dāng)表中數(shù)值乘以下列系數(shù) 非金屬 1 50 2 0 取系數(shù) 2 0 得到 a 1 3 0 a 3 6 條料寬度為 44 2mm 步距為 49 mm 一個(gè)步距的材料利用率 50 6 計(jì)算見(jiàn)表一 4 1 2 沖壓力的計(jì)算 該模具采用單工序模 試選擇彈性卸料 下出料 沖壓力相關(guān)計(jì)算見(jiàn)表一 15 表一 條料及沖壓力的相關(guān)計(jì)算 項(xiàng) 目 分 類 項(xiàng) 目 公 式 結(jié) 果 備 注 沖裁力面積 A A 687 85 375 324 585 1096 96 mm2 條料寬度 B B 36 5 2 3 6 0 5 44 2mm 步距 S S 46 3 49mm 排 樣 一個(gè)步距的 材料利用率 10 BsnA 50 6 492 610 50 6 查表 2 18 3 得 a 3 6mm a1 3mm 采用無(wú) 側(cè)壓裝置 條料與導(dǎo)料板 間間隙 Cmin 0 5mm 沖裁力 F1 F1 KLt b 1 3 196 96 0 8 80 16387N L 196 96mm b 80Mpa 卸料力 Fx FX Kx 0 05 16387 819 4N 查表 3 KX 0 05 沖 壓 力 推件力 FT FT NKTF2 10 0 055 1 6387 9012 9N KT 0 055 n h t 8 0 8 10 16 沖壓工藝總 力 FZ FZ F1 F2 FX FZ 16387 819 4 9012 9 26219 3N 彈性卸料 下出料 4 1 3 初選壓力機(jī) 查文獻(xiàn) 4 開(kāi)式可傾壓力機(jī)參數(shù)初選壓力機(jī)型號(hào)為 J23 3 15 和 23 10 見(jiàn)表二 表二 所選壓力機(jī)的相關(guān)參數(shù) 型號(hào) 公稱 壓力 kN 滑塊行 程 mm 最大封 閉高度 mm 封閉高 度調(diào)節(jié) 量 mm 工作臺(tái) 尺寸 mm 滑塊底面尺 寸 mm J23 3 15 31 5 25 120 25 160 25 0 90 100 J23 10 100 45 180 35 240 37 0 180 200 4 1 4 壓力中心的計(jì)算 模具的壓力中心就是沖壓力合力的作用點(diǎn) 為了保證壓力機(jī)和模具的正常工作 應(yīng)使模具的壓力中心與壓力機(jī)的中心滑塊中心線重合 否則 沖壓時(shí)滑塊就會(huì)承受偏 心載荷 導(dǎo)致滑塊導(dǎo)軌與模具的導(dǎo)向部分不正常的磨損 還會(huì)使合理的間隙得不著保 證 從而影響制件的質(zhì)量和降低模具的壽命 甚至損壞模具 17 1 此為凸模模具的壓力中心 首先計(jì)算凸模的壓力中心 圖 3 壓力中心的計(jì)算 計(jì)算其壓力中心的步驟 如下 按比例畫出凸模的工作部分剖面圖 在任意距離處作 x x 軸 y y 軸 分別計(jì)算出各線段和圓弧的重心到 x x 軸的距離 y1 y2 y3 y4 y5 y6 y7 和到 y y 軸的距離 x1 x2 x3 x4 x5 x6 x7 凸模的壓力中心到坐標(biāo)軸的距離下式確定 到 y y 軸的距離 x0 Lxlxlxll 7654321 96 1 16 5 7 14 23 0 89 6 5 4 17 18 2 44mm 到 x x 軸的距離 y0 Lylylyll 7654321 96 1 5 2 1420 95 3617 14 3mm 4 2 計(jì)算零件刃口尺寸 該零件是非金屬材料 非金屬材料沖裁刃口尺寸計(jì)算與金屬?zèng)_裁模刃口尺寸計(jì) 算方法在計(jì)算原理上相同 但除云母片外 其他非金屬材料在沖裁后的彈性回復(fù)較大 故計(jì)算時(shí)要考慮其回彈值 由于該沖裁件的形狀復(fù)雜一般 板料相對(duì)較薄 若采用分 開(kāi)加工法時(shí) 為了保證凸凹模一定的間隙值 必須嚴(yán)格限制沖模制造公差 增加沖模 制造困難 加大了模具的生產(chǎn)周期及制造成本 而采用凸模與凹模配合加工法 則是 先做好其中一件 凸模或凹模 作為基準(zhǔn)件 然后以此為基準(zhǔn)加工另一件 使它們之 間保持一定的間隙 這種方法不僅容易保證凸凹模間隙很小 而且還可以放大基準(zhǔn)件 的制造公差 使模具制造容易 綜上 采用配合加工法 該沖裁件屬落料件 選凹模為設(shè)計(jì)基準(zhǔn)件 只需要計(jì)算落料凹模刃口尺寸制造 公差 凸模刃口尺寸由凹模實(shí)際尺寸按間隙要求配作 設(shè)計(jì)時(shí) 基準(zhǔn)件和刃口尺寸及制 造公差應(yīng)詳細(xì)標(biāo)注 而配作件只標(biāo)注公稱尺寸 不注公差 由于該工件形狀復(fù)雜 其各 部分尺寸性質(zhì)不同 所以 基準(zhǔn)件的刃口尺寸應(yīng)根據(jù)凹模磨損后輪廓變化情況進(jìn)行分 別計(jì)算 凹模磨損情況有三類 3 a 凹模磨損后會(huì)增大的尺寸 第一類尺寸 A 第一類尺寸 Aj Amax x 0 0 25 b 凹模磨損后會(huì)減小的尺寸 第二類尺寸 B 第二類尺寸 Bj Bmin x 0 0 25 19 c 凹模磨損后會(huì)保持不變的尺寸 第三類尺寸 C 第三類尺寸 Cj Cmin 0 5 0 125 式中 Aj Bj Cj 模具基準(zhǔn)件尺寸 mm Amax Bmin Cmin 工件極限尺寸 mm 工件公差 mm X 磨損系數(shù) 查表 1 22 5 線性尺寸公差 46 0 5 0 1mm 17 0 1mm 36 5 0 1mm 16 5 0 1mm 16 0 1mm 11 0 1mm 11 0 1mm 9 0 1mm 14 0 1mm 24 5 0 1mm 查表1 63 5 得倒圓半徑尺寸的極限偏差 2 5 0 1mm 4 5 0 1mm 查表 19 1 10 6 得磨損系數(shù) x 為 0 75mm 和 0 5mm 落料凹模的刃口尺寸計(jì)算如下 第一類尺寸 磨損后增大的尺寸 A1 Amax x 0 0 25 17 1 0 2 0 75 0 0 25 0 2 16 950 0 05mm A2 Amax x 0 0 25 20 36 6 0 2 0 75 0 0 25 0 2 36 450 0 05mm A3 Amax x 0 0 25 9 1 0 75 0 2 0 0 25 0 2 8 950 0 05mm A4 Amax x 0 0 25 24 6 0 75 0 2 0 0 25 0 2 24 450 0 05mm A5 Amax x 0 0 125 46 5 0 6 0 5 0 0 25 0 6 46 20 015mm 第二類尺寸 凹模磨損后會(huì)減小的尺寸 B1 Bmin x 0 0 25 15 9 0 75 0 2 0 0 25 0 2 16 050 0 05mm B2 Bmin x 0 0 25 2 4 0 75 0 2 0 0 25 0 2 2 550 0 05mm B3 Bmin x 0 0 25 21 4 4 0 75 0 2 0 0 25 0 2 4 550 0 05mm 第三類尺寸 凹模磨損后會(huì)保持不變的尺寸 C1 Cmin 0 5 0 125 16 4 1 2 0 2 0 125 0 2 16 5 0 025 C2 Cmin 0 5 0 125 10 9 1 2 0 2 0 125 0 2 11 0 025 C1 Cmin 0 5 0 125 10 9 1 2 0 2 0 125 0 2 11 0 025 C1 Cmin 0 5 0 125 13 9 1 2 0 2 0 125 0 2 14 0 025 凸模的刃口尺寸 由于落料凸凹模采用的是配作法 所以 落料凸模的基本尺寸與凹模相同 分別 22 是 16 95mm 36 45mm 8 95mm 24 45mm 46 2mm 16 05mm 16 5mm 11mm 11mm 14m m 2 5mm 4 5mm 不必標(biāo)注公差 但要在技術(shù)條件中注明 凸模實(shí)際刃口尺寸與落料 凹模配制 保證最小雙面合理間隙值 Zmin 查表 6 得 Zmin 0mm 凸模 凹模的刃口尺寸簡(jiǎn)圖分別見(jiàn)圖 4 5 圖 4 凹模刃口尺寸 23 圖 5 凸模刃口尺寸 5 計(jì)算各主要零部件的尺寸 5 1 凹模厚度 按式 2 19 7 其中 b 46 5mm k 按表 2 24 7 查得 k 0 35 故 H kb 46 5 0 35 16 275mm 凹模的厚度應(yīng)適當(dāng)增加故取 H 20mm 按式 2 20 7 凹模壁厚 C 1 5 2 H 40mm 5 2 凸模固定板厚度 H1 0 7H 20 0 7 14 近似數(shù)取 H1 20mm 5 3 墊板的采用與厚度 24 是否采用墊板以承壓面較小的凸模進(jìn)行計(jì)算 凸模承壓面的尺寸按式 2 10 7 其承壓應(yīng)力 F A 25399 9 1096 9623 23 Mpa 查表 2 39 7 得鑄鐵模板的 p 為 90 140 Mpa 故 p 因此不須采用墊板 5 4 彈壓卸料板 由表 7 8 8 彈壓卸料板厚度 H 8mm 由表 7 9 8 查得卸料板孔與凸模的單邊間隙 c 值 Z1 2 0 10 5 5 卸料橡膠的設(shè)計(jì) 卸料橡膠的設(shè)計(jì)見(jiàn)表三 選用 4 塊橡膠的厚度務(wù)必一致 不然會(huì)造成受力不均勻 運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生歪斜 影響模具的正常工作 表三 卸料橡膠的設(shè)計(jì) 項(xiàng)目 公式 結(jié)果 備注 卸料板工作行程 h 工 h 工 h1 t h2 3 8mm h1 為凸模凹進(jìn)卸料板 的高度 1mm h2 為凸模沖裁后進(jìn)入 凹模的深度 2mm 橡膠工作行程 H 工 H 工 h 工 h 修 8 8mm h 修 為凸模修模量 取 5mm 25 橡膠的自由高度 H 自 由 H 自由 4 H 工 35 2mm 取 H 工 為 H 自由 的 25 橡膠的預(yù)壓縮量 H 預(yù) H 預(yù) 15 H 自由 5 28mm 一般 H 預(yù) 10 15 H 自由 每個(gè)橡膠承受的載荷 F1 F1 F 卸 4 204 85N 選用 4 個(gè)圓筒形橡 膠 橡膠的外徑 D D Pd 27 1 26mm 校核橡膠自由高度 H 自由 0 5 H 自由 D 1 5 滿足 D 為圓筒形橡膠的內(nèi) 徑 取 d 12 5mm P 0 5Mpa 橡膠的安裝高度 H 安 H 安 H 自由 H 預(yù) 29 92mm 聚氨酯橡膠 表 8 47 8 聚氨酯橡膠尺寸也可選標(biāo)準(zhǔn)件 D 45 d 12 5 H 40 由表 8 50 7 查得內(nèi)孔 d 與相應(yīng)的卸料螺釘尺寸 d 12 5 配用螺釘 d 12 GB2867 9 81 注螺釘長(zhǎng)度 L 需視模具結(jié)構(gòu)要求而定 26 6 模具總體設(shè)計(jì) 6 1 模具類型的選擇 根據(jù)上述分析 本零件的沖壓只有落料工序 采用單工序沖壓 所以模具類型 為單工序模 6 2 定位方式的選擇 因?yàn)槟＞卟捎檬菞l料 控制條料的送進(jìn)方向采用導(dǎo)料銷 無(wú)側(cè)壓裝置 控制條料 的送進(jìn)步距采用固定擋料銷定距 6 3 卸料方式的選擇 因工件的厚度為 0 8mm 相對(duì)較薄 卸料力也比較小 故可采用彈性卸料 6 4 導(dǎo)向方式的選擇 為了提高模具壽命和工件質(zhì)量 方便安裝調(diào)試 選用導(dǎo)柱導(dǎo)套導(dǎo)向 為了便于工人 的操作提高生產(chǎn)率 該模具采用后側(cè)導(dǎo)柱的導(dǎo)向方式 27 7 主要零部件設(shè)計(jì) 7 1 工作零部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 7 1 1 凸模的設(shè)計(jì) 結(jié)合工件外形并考慮加工 對(duì)于采用線切割和成形磨削的非圓形凸模 則制成 沒(méi)有臺(tái)階的等斷面的形式 將凸模設(shè)計(jì)成直通式 見(jiàn)圖 6 凸模長(zhǎng)度一般是根據(jù)結(jié)構(gòu) 上的需要而確定的 其凸?？傞L(zhǎng)度 L 用下列公式計(jì)算 L h1 h2 h3 h 54 式中 L 凸模長(zhǎng)度 mm h1 凸模固定板高度 mm h2 卸料板高度 mm h3 導(dǎo)尺高度 mm h 附加高度 一般取 15 20mm 28 圖 6 凸模 7 1 2 凹模的設(shè)計(jì) 凹模采用整體式凹模 各沖裁的凹模均采用線切割機(jī)床加工 安排凹模在模架的位 置時(shí) 要計(jì)算壓力中心的數(shù)據(jù) 將壓力中心與模柄中心重合 其輪廓尺寸按下計(jì)算 按式 2 19 7 其中 b 46 5mm k 按表 2 24 7 查得 k 0 35 故 H kb 46 5 0 35 6 275mm 凹模的厚度應(yīng)適當(dāng)增加故取 H 20mm 按式 2 20 7 凹模壁厚 C 1 5 2 H 40mm 根據(jù)工件尺寸即可估算凹模的外形尺寸 凹模長(zhǎng)度 L l 2c 46 2 40 126 mm 送料方向 凹模寬度 B b 2c 36 5 2 40 116 5 mm 查表 3 71 10 標(biāo)準(zhǔn)凹模輪廓尺寸為 160 mm 125 mm 20 mm 由于凹模厚度為 20 mm 查表 2 46 10 和 2 47 11 查得螺孔選用 4 M6 的螺 釘固定在下模座 螺孔到凹模外緣的最小距離查表 2 44 11 a 10mm 螺孔 到銷孔的距離一般取 b 2d b 12mm 長(zhǎng)度 寬度為 160mm 125mm 結(jié)構(gòu)圖如圖 7 29 4 其 余四 周 圖 7 凹模 7 2 定位零件的設(shè)計(jì)與選用 7 2 1 擋料銷的選用 1 由上述可知 該模具采用的是固定擋料銷 查文獻(xiàn) 12 固定擋料銷選用 A10 JB 7649 10 2 導(dǎo)料銷的選用 查文獻(xiàn) 12 導(dǎo)料銷選用 GB 117 86 D8 30 7 2 2 卸料零件的選用 1 卸料板選用 卸料板的 周邊尺寸與凹模的周邊尺寸相同 厚度為 8 mm 即 160 mm 125 mm 8 mm 卸料板采用 45 鋼 淬火硬度為 40 45 HRC 2 卸料螺釘?shù)倪x用 查文獻(xiàn) 12 選用圓柱頭內(nèi)六角卸料螺釘 M10 80 JB T 7650 6 94 7 3 導(dǎo)向零件的選用 30 該沖裁件的形狀較為復(fù)雜 尺寸較大 若采用導(dǎo)板導(dǎo)向裝置 則導(dǎo)板孔加工困 難 為了避免熱處理變形 時(shí)常不進(jìn)行熱處理 所以 其耐磨性差 實(shí)際上很難達(dá)到 和保持穩(wěn)定的導(dǎo)向精度 因此 生產(chǎn)中廣泛地采用導(dǎo)柱導(dǎo)套導(dǎo)向 由于該沖裁件為一 般的沖壓加工 采用滑動(dòng)導(dǎo)柱導(dǎo)套能夠保障導(dǎo)向精度 即該模具采用滑動(dòng)導(dǎo)柱導(dǎo)套形 式 查文獻(xiàn) 12 導(dǎo)柱選用 A25 h5 130 GB T2861 1 查文獻(xiàn) 12 導(dǎo)套選用 A25 H6 85 33 GB T2861 6 7 4 固定零件的選用 查文獻(xiàn) 12 固定板選用 160 125 20 JB T 7643 2 螺釘選用 M6 50 GB T 70 銷釘選用 D4 30 GB119 7 5 模架的選用 該模具采用后側(cè)導(dǎo)柱模具架 以凹模固界為依據(jù) 選擇模架規(guī)格 凹模固界 L 160 B 125 上模座 GB T2855 5 160 125 35 下模座 GB T2855 6 160 125 40 導(dǎo)柱 GB T 2861 1 d mm l mm d mm l mm mm 130mm25 28mm 130mm 導(dǎo)套 GB T2861 6 導(dǎo)套 d mm l mm D mm 分別為 25 85 33 28 85 33 上模座厚度 H 上模取 35mm 固定板厚度取 20mm 下模座厚度取 40mm 那 么該模具的閉合高度 31 H 閉 H 上 L H H 下 h2 35 54 20 40 2 147mm 式中 L 凸模長(zhǎng)度 l 54mm H 凹模厚度 H 20mm h2 凸模沖裁后進(jìn)入凹模的深度 h2 2mm 可見(jiàn)該模具閉合高度小于所選壓力機(jī) J23 10 的最大裝模高度 180mm 可以使用 7 6 模柄的選用 查文獻(xiàn) 12 模柄選用 A25 70 JB T 7646 1 32 8 模具總裝圖 8 1 模具總裝圖 圖 8 裝配圖 由以上設(shè)計(jì) 可得到模具的總裝圖 其工作過(guò)程是 上模部分通過(guò)模柄安裝在壓 力機(jī)滑塊上 下模部分通過(guò)螺栓壓板安裝在壓力機(jī)工作臺(tái)面上 導(dǎo)料銷和擋料銷固定在 凹模上 條料沿導(dǎo)料銷送進(jìn) 由定位裝置控制其送進(jìn)步距 壓力機(jī)行程一次沖壓一次 沖裁完畢 壓力機(jī)滑塊回程 帶動(dòng)上模部分上行 卡在凸模外的料由卸料板卸下 卡在凹 模內(nèi)的制件由推件裝置卸出 完成一次沖壓 8 2 沖壓設(shè)備的確定 33 通過(guò)校核 選擇開(kāi)式可傾壓力機(jī) J23 10 能滿足使用要求 公稱壓力 100KN 滑塊行程 45 最大閉合高度 180 連桿調(diào)節(jié)長(zhǎng)度 35 工作臺(tái)尺寸 前后 左右 240mm 370mm 墊板厚度尺寸 50 模柄孔尺寸 30 50 最大傾斜角度 30 34 9 結(jié) 束 語(yǔ) 云母片屬于典型的沖裁件 分析其工藝性 并確定工藝方案 根據(jù)計(jì)算確定該制 件的沖裁力及模具刃口尺寸 然后選取相應(yīng)的壓力機(jī) 本設(shè)計(jì)主要是落料凸 凹模及 沖孔凸 凹模的設(shè)計(jì) 需要計(jì)算凸凹模的間隙 工作零件的尺寸和公差 此外 還需要 確定模具工藝零件和結(jié)構(gòu)零件以及模具的總體尺寸 然后根據(jù)上面的設(shè)計(jì)繪出模具的 總裝圖 由于在零件制造前進(jìn)行了預(yù)測(cè) 分析了制件在生產(chǎn)過(guò)程中可能出現(xiàn)的缺陷 采取 了相應(yīng)的工藝措施 因此 模具在生產(chǎn)零件的時(shí)候才可以減少?gòu)U品的產(chǎn)生 云母片沖裁件的形狀結(jié)構(gòu)較為簡(jiǎn)單 但是其尺寸相對(duì)不大適合選用標(biāo)準(zhǔn)模架 要 保證零件的順利加工和取件 模具必須有足夠的長(zhǎng)度 因此需要改變上 下模座的長(zhǎng) 度 以達(dá)到要求 模具工作零件的結(jié)構(gòu)也較為簡(jiǎn)單 它可以相應(yīng)的簡(jiǎn)化模具結(jié)構(gòu) 便 于以后的操作 調(diào)整和維護(hù) 云母片落料模具的設(shè)計(jì) 是理論知識(shí)與實(shí)踐有機(jī)的結(jié)合 更加系統(tǒng)地對(duì)理論知識(shí) 做了更深切貼實(shí)的闡述 也使我認(rèn)識(shí)到 要想做為一名合格的模具設(shè)計(jì)人員 必須要 有扎實(shí)的專業(yè)基礎(chǔ) 并不斷學(xué)習(xí)新知識(shí)新技術(shù) 樹(shù)立終身學(xué)習(xí)的觀念 把理論知識(shí)應(yīng) 用到實(shí)踐中去 并堅(jiān)持科學(xué) 嚴(yán)謹(jǐn) 求實(shí)的精神 大膽創(chuàng)新 突破新技術(shù) 為國(guó)民經(jīng) 濟(jì)的騰飛做出應(yīng)有的貢獻(xiàn) 35 參 考 文 獻(xiàn) 1 肖祥芷 王孝培主編 中國(guó)模具工程大典第 4 卷 北京 電子工業(yè)出版社 2007 3 2 劉建超 張寶忠主編 沖壓模具設(shè)計(jì)與制造 北京 高等教育出版社 2004 6 3 中國(guó)機(jī)械工程學(xué)會(huì) 中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典編委會(huì) 中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典 南昌 江西 科學(xué)技術(shù)出版社 2003 1 4 最新機(jī)械產(chǎn)品目錄 編寫組編 最新機(jī)械產(chǎn)品目錄 北京 兵器工業(yè)出版社 1994 9 5 李柱主編 互換性與測(cè)量技術(shù)基礎(chǔ) 北京 計(jì)量出版社出版 1984 10 6 陳錫棟 周小玉主編 實(shí)用模具技術(shù)手冊(cè) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2001 7 7 王芳主編 冷沖壓模具設(shè)計(jì)指導(dǎo) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1999 10 8 高軍 李熹平 修大鵬等編著 沖壓模具標(biāo)準(zhǔn)件選用與設(shè)計(jì)指南 北京 化學(xué)工 業(yè)出版社 2007 7 9 楊玉英主編 實(shí)用沖壓工藝及模具設(shè)計(jì)手冊(cè) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2004 7 10 郝濱海編著 沖壓模具簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè) 北京 化學(xué)工業(yè)出版社 2004 11 11 王孝培主編 沖壓手冊(cè) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2000 10 12 中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社 全國(guó)模具標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)編 中國(guó)機(jī)械工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)匯編 北京 中 國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社 1998 12