橋梁工程課程設(shè)計鋼筋溷凝土簡支梁設(shè)計模板

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1、 《橋梁工程》課程設(shè)計 鋼筋混凝土簡支梁設(shè)計 計算說明書 學 院：海洋與土木工程 專 業(yè)：道橋2009 班 級：道橋2009 姓 名：朱明達 學 號：0904150131 指導老師：余報楚 目錄 第一部分 設(shè)計資料 3 1.結(jié)構(gòu)形式及基本尺寸 3 2.橋面布置 3 3.主梁 3 4.材料 4 5.設(shè)計荷載 4 6.設(shè)計規(guī)范及參考書目 4 第二部分 設(shè)計要求 5 1．恒載內(nèi)力計算 5 2.設(shè)計活載內(nèi)力計算 5 3.計算 5 4．配筋計算、設(shè)計及驗算 5

2、 第三部分 成果要求 6 第四部分 設(shè)計計算書 7 一、 恒載內(nèi)力計算 7 （1）恒載集度 7 （2）荷載內(nèi)力 9 二、活荷載內(nèi)力計算 9 （1）有關(guān)系數(shù)及人群荷載 9 （2）簡支梁內(nèi)力影響線面積 11 （3）計算荷載橫向分布系數(shù) 12 (4)活載內(nèi)力計算 17 （5）計算主梁活載剪力 19 1.計算主梁跨中截面活載剪力 19 2.計算主梁支點截面活載剪力 20 1 )計算支點截面汽車荷載最大剪力 20 三、內(nèi)力組合 22 四、截面配筋計算及驗算 25 （1） 用于承載能力極限狀態(tài)計算的作用效應組合設(shè)計值 25 （2） 用于正常使用極限狀態(tài)計算的作用效用組合設(shè)

3、計值（梁跨中截面） 25 （3）截面鋼筋計算 26 （4）腹筋的計算 29 第一部分 設(shè)計資料 1.結(jié)構(gòu)形式及基本尺寸 ????某公路裝配式簡支梁橋，標準跨徑20m，雙向雙車道布置，橋面寬度為凈 7+2x1. 5m，總寬10m。主梁為裝配式鋼筋混凝土簡支T 梁，橋面由6片T梁組成，主梁之間鉸接，沿梁長設(shè)置5道橫隔梁（橫隔梁平均厚度為16cm，高110cm），橋梁橫截面布置見圖1。 半跨中截面 半支點截面 圖 1-1 簡支梁橋橫截面布置（單位：cm ） 2.橋面布置 橋梁位于直線上，兩側(cè)設(shè)人行道，

4、人行道寬1.5m、厚0.20m。橋面鋪裝為2cm厚的瀝青混凝土，其下為C25混凝土墊層，設(shè)雙面橫坡，坡度為1.5% 。橫坡由混凝土墊層實現(xiàn)變厚度，其中，兩側(cè)人行道外側(cè)橋面鋪裝厚度為8cm（2cm厚瀝青混凝土和6cm混凝土墊層）。 3.主梁 表1-1 裝配式鋼筋混凝土T形梁橋總體特征 標準跨徑/m 計算跨徑/m 梁長 /m 梁高 /m 支點 肋寬 /cm 跨中 肋寬 /cm 翼板端部厚度 /cm 翼板根部厚度 /cm 梁肋變化長度/ cm 橫隔 梁數(shù) 最大 吊重 /t 20 19.5 19.96 1.3 30 18 12 20

5、 479 5 32.5 注：梁肋變化長度從支截面點算起。 4.材料 1）梁體： 主梁混凝土：C35 橫梁混凝土：C30 鋼筋混凝土容重：25kN/m3 2）鋼筋 主 筋：熱軋HRB335鋼筋 構(gòu)造鋼筋： 熱軋HPB 300鋼筋 3）橋面鋪裝 瀝青混凝土，容重為22kN/m3 ；混凝土墊層C25，容重為24kN/m3 4）人行道 單側(cè)人行道包括欄桿荷載集度為6kN/m 5.設(shè)計荷載 表1-2 簡支梁橋橫截面設(shè)計荷載 A組 B組 汽車荷載 人群荷載 汽車荷載 人群荷載 公路—I級 3.0 kN/m2 公路—II級 3.0 kN/

6、m2 6.設(shè)計規(guī)范及參考書目 1）《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D60-2004） 2）《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D62-2004） 3）《橋梁工程》 4）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 5）《結(jié)構(gòu)力學》 6）《橋梁通用構(gòu)造及簡支梁橋》 第二部分 設(shè)計要求 1．恒載內(nèi)力計算 1.1分別計算各主梁的恒載集度 1.2各主梁的恒載在各控制截面（支點、L/4/、L/2 截面）內(nèi)力（彎矩和剪力） 2.設(shè)計活載內(nèi)力計算 2.1畫出各號梁的橫向分布影響線 2.2計算各號梁的支點及跨中的荷載橫向分布系數(shù) 2.3畫出各控制截面的內(nèi)力的影響線

7、 2.4計算各主梁在各控制截面的彎矩和剪力 3.計算 3.1分別計算各主梁在各控制截面的彎矩和剪力的作用效應組合（基本組合、短期效應組合、長期效應組合） 3.2繪制基本組合的彎矩及剪力包絡圖 4．配筋計算、設(shè)計及驗算 4.1主梁各控制截面的控制內(nèi)力的基本組合匯總 4.2主梁受拉配筋的計算及配置（利用彎矩包絡圖） 4.3主梁正截面抗彎承載能力驗算 4.4主梁斜截面抗剪承載能力驗算 4.5剪力區(qū)抗剪鋼筋的配置（利用剪力包絡圖，配置抗剪箍筋、彎起鋼筋等） 4.6 裂縫寬度驗算（選做，可參考設(shè)計規(guī)范JTG D62-2004, 60頁的6.4裂縫寬度驗算進行） 4.7 T梁

8、翼板（行車道板）內(nèi)力計算及配筋設(shè)計（選做，可參考教材115頁，鉸接懸臂板法進行計算） [說明：計算內(nèi)容是必須完成的內(nèi)容，是選做內(nèi)容] 第三部分 成果要求 1、設(shè)計計算書一份。 2、配筋圖一張3號圖。 圖名：鋼筋混凝土簡支T梁結(jié)構(gòu)示意圖 圖中需畫出： 鋼筋混凝土T形梁骨架構(gòu)造圖 跨中及支點橫截面鋼筋配筋圖 一片主梁鋼筋明細表 第四部分 設(shè)計計算書 一、 恒載內(nèi)力計算 （1）恒載集度 主梁： =241.508 橫隔梁： 對于邊主梁

9、 對于中主梁 橋面鋪裝層 欄桿和人行道 作用于邊主梁的全部荷載g為 作用于中主梁的荷載為 表3-1 各主梁恒載計算及匯總 主梁斷面 項目 計算式 單位 梁號 1 2、3 表中： F——主梁截面積（m2） ——橫梁的片數(shù)、高度、寬度、凈跨、容重； ——主梁片數(shù)； ——橋面凈寬（m）； ——分別為瀝青混凝土、墊層混凝土的容重與厚度乘積。 主梁重量 kN/m 12.385 12.385 橫隔梁 分布于中梁的重量 kN/m 0

10、0.966 分布于邊梁的重量 kN/m 0.483 0 橋面鋪裝重 kN/m 2.928 2.928 雙側(cè)人行道及欄桿重量 平均值 kN/m 2.0 2.0 合計 kN/m 17.796 18.279 （2）荷載內(nèi)力 計算邊主梁距離支座為的橫截面彎矩和剪力： 表3-2 各計算截面的剪力和彎矩值 項目 計算式 單位 梁號 1 2、3 恒載 彎 矩 跨處 跨中 端點

11、 剪 力 端點 跨中 跨處 二、活荷載內(nèi)力計算 （1）有關(guān)系數(shù)及人群荷載 主梁用混凝土，查表可得彈性模量 結(jié)構(gòu)計算跨徑，重力加速度，結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量 翼板的換算平均高度： 主梁截面重心位置 主梁抗彎慣距 結(jié)構(gòu)基頻 當時， 表3-3 主梁系數(shù)及人群荷載 梁 號 1 2 3 梁 號 1-3 取

12、項目 依據(jù) 數(shù)值 多車道折減系數(shù) 《橋規(guī)》（JTGD60-2004）第條 人群荷載 （為人行道寬） （2）簡支梁內(nèi)力影響線面積 表3-4 簡支梁內(nèi)力影響線面積 內(nèi)力 影響線圖形 影響線面積（或） （3）計算荷載橫向分布系數(shù) （I）用杠桿原理法求主梁支點處的荷載橫向分布系數(shù) 圖3-1 杠桿原理法計算橫向分布系數(shù)（尺寸單位：cm） 根據(jù)《橋規(guī)》（JTG D60）的規(guī)定，在橫向影響線上確定荷載沿橫向最不利的布置位置。圖1.1中、相應為汽車荷載軸重和

13、每延米跨長的人群荷載集度；和為對應于汽車車輪和人群荷載集度的影響線坐標。由此可得荷載橫向分布系數(shù)為 1、6號梁 汽車荷載 人群荷載 2、5號梁 汽車荷載 人群荷載 3、4號梁 汽車荷載 人群荷載 (II)用剛性橫梁法求主梁跨中的荷載橫向分布系數(shù) 此橋在跨度內(nèi)設(shè)有橫隔梁，具有強大的橫向連接剛性，且承重結(jié)構(gòu)的跨寬比為 ，故可按偏心壓力法來繪制橫向影響線，并計算橫向分布系數(shù)。 本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)，梁間距為，則 圖3-2 用剛性橫梁法求主梁跨中的荷載橫向分布系數(shù) 1號梁橫向影響線的坐標值為 由和繪制的1

14、號梁橫向影響線，見圖（a），圖中還按照《橋規(guī)》（JTG D60）的規(guī)定，確定了汽車荷載的最不利荷載位置。 設(shè)橫向影響線的零點至1號梁位的距離為，則 解得 設(shè)人行道緣石至1號梁軸線的距離為，則 根據(jù)幾何關(guān)系，左側(cè)第一個輪重對應的影響線坐標為（以表示影響線零點至汽車車輪的橫坐標距離）： 同理可得各輪重和人群荷載集度對應的影響線坐標分別為 于是，1號梁的活載橫向分布系數(shù)可計算如下： 汽車荷載 人群荷載 2號梁橫向影響線的坐標值為 由和繪制的2號梁橫向影響線，見圖(b)，圖中還按照《橋規(guī)》（JTG D60）的規(guī)定，確定了汽車荷載的

15、最不利荷載位置。 設(shè)橫向影響線的零點至1號梁位的距離為，則 解得 于是，2號梁的活載橫向分布系數(shù)可計算如下： 汽車荷載 人群荷載 3號梁橫向影響線的坐標值為 由和繪制的3號梁橫向影響線，見圖(c)，圖中還按照《橋規(guī)》（JTG D60）的規(guī)定，確定了汽車荷載的最不利荷載位置。 設(shè)橫向影響線的零點至1號梁位的距離為，則 解得 于是，3號梁的活載橫向分布系數(shù)可計算如下： 汽車荷載 人群荷載 表3-5 荷載橫向分布系數(shù) 梁號 荷載位置 汽車荷載 人群荷載 邊主梁 1、6號梁

16、 跨中 支點 2、5號梁 跨中 支點 3、4號梁 跨中 支點 (4)活載內(nèi)力計算 公路- II級車道荷載標準值為 均布荷載 計算彎矩時的集中荷載 計算剪力時的集中荷載 表3-6 主梁車道荷載彎矩 活載 截面位置 梁號 mc KN/m M2 KN 彎矩 車道荷載 ① 0.432 1.235 7.875 35.65 178.5 3.656 497.396 ② 0.392 1.

17、261 7.875 35.65 178.5 3.656 461.730 ③ 0.353 1.261 7.875 35.65 178.5 3.656 415.416 ① 0.432 1.235 7.875 47.53 178.5 4.875 663.195 ② 0.392 1.261 7.875 47.53 178.5 4.875 615.640 ③ 0.353 1.261 7.875 47.53 178.5 4.875 553.888 0 ① 0.188 1.235 7.875 0 178.5

18、 0 0 ② 0.5 1.261 7.875 0 178.5 0 0 ③ 0.594 1.261 7.875 0 178.5 0 0 表3-7 主梁人群荷載彎矩 活載 截面位置 梁號 KN/m M2 彎矩 人群荷載 ① 0.537 3.9 35.65 74.659 ② 0.389 3.9 35.65 54.082 ③ 0.332 3.9 35.65 46.158 ① 0.537 3.9 47.53 99.545 ② 0.389 3.9 47.53 7

19、2.110 ③ 0.332 3.9 47.53 61.543 0 ① 1.156 3.9 47.53 0 ② 0 3.9 47.53 0 ③ 0 3.9 47.53 0 （5）計算主梁活載剪力 1.計算主梁跨中截面活載剪力 表3-8 主梁跨中活載剪力 活載 截面位置 梁號 mc KN/m M2 KN 剪力 車道荷載 人群荷載 ① 0.432 1.261 7.875 5.484 214.2 0.75 111.0

20、40 ② 0.392 1.261 7.875 5.484 214.2 0.75 100.759 ③ 0.353 1.261 7.875 5.484 214.2 0.75 90.734 ① 0.432 1.261 7.875 2.438 214.2 0.5 68.802 ② 0.392 1.261 7.875 2.438 214.2 0.5 62.431 ③ 0.353 1.261 7.875 2.438 214.2 0.5 56.220 ① 0.537 1.261 7.875 5.484 214

21、.2 0.75 11.485 ② 0.389 1.261 7.875 5.484 214.2 0.75 8.320 ③ 0.332 1.261 7.875 5.484 214.2 0.75 7.100 ① 0.537 1.261 7.875 2.438 214.2 0.5 5.106 ② 0.389 1.261 7.875 2.438 214.2 0.5 3.699 ③ 0.332 1.261 7.875 2.438 214.2 0.5 3.157 2.計算主梁支點截面活載剪力 1 )計算支

22、點截面汽車荷載最大剪力 作荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化圖形和支點剪力影響線 圖3-3 各梁支點簡歷計算圖示 橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長度，影響線面積 車道均布荷載作用下（時）： 附加三角形荷載重心的影響線坐標為 附加車道均布荷載剪力為 故車道均布荷載作用下的剪力為 車道集中荷載作用下： 車道荷載作用下的支點剪力為 表3-9 主梁支點截面車道荷載剪力 活載 截面位置 梁號 KN/m M2 KN 車道荷載 0 ① 0.432 0.188 1.235 7.875 9.75 214.2 1 0.

23、916 ② 0.392 0.5 1.261 7.875 9.75 214.2 1 0.916 ③ 0.353 0.594 1.261 7.875 9.75 214.2 1 0.916 活載 截面位置 梁號 車道荷載 0 ① 85.372 ② 175.414 ③ 199.992 表3-10 主梁支點截面人群荷載剪力 活載 截面位置 梁號 KN/m 人群荷載 0 ① 0.537 1.106 3.9 9.75 0.916 4.9 18.429 ② 0.

24、389 0.156 3.9 9.75 0.916 4.9 11.769 ③ 0.332 0 3.9 9.75 0.916 4.9 9.719 三、內(nèi)力組合 根據(jù)《橋規(guī)》（JTG D60）有關(guān)規(guī)定，本設(shè)計采用以下作用效應組合。 （1）基本組合 彎矩 剪力 （2）短期效應組合 彎矩 剪力 （3）長期效應組合 彎矩 剪力 表3-11 主梁彎矩組合 項目 組合彎矩M KN/m 四分點截面 跨中截

25、面 ①梁 ②梁 ③梁 ①梁 ②梁 ③梁 恒載 634.4 651.606 651.606 845.866 868.808 868.808 車道荷載 497.396 461.73 415.416 663.195 615.64 553.888 人群荷載 74.659 54.082 46.158 99.545 72.11 61.543 1.235 1.261 1.261 1.235 1.261 1.261 402.750 366.162 329.434 537 488.216 439.245 基本組合 13

26、87.127 1340.029 1273.686 1849.502 1786.706 1698.247 短期組合 990.9839 962.0012 928.3676 1321.311 1282.669 1237.823 長期組合 825.3635 819.7035 801.8427 1100.484 1092.938 1069.123 3-12 主梁剪力組合 項目 組合剪力V KN 梁端截面 跨中截面 ①梁 ②梁 ③梁 ①梁 ②梁 ③梁 恒載 173.51

27、1 178.217 178.217 0 0 0 車道荷載 85.372 175.414 199.992 68.802 62.431 56.22 人群荷載 18.429 11.769 9.719 5.106 3.699 3.157 1.235 1.261 1.261 1.235 1.261 1.261 69.127 139.107 158.598 55.710 49.509 44.584 基本組合 313.537 425.359 454.261 91.837 82.392 74.020 短期組合 24

28、0.329 287.361 298.955 44.103 38.355 34.366 長期組合 208.534 238.567 245.544 24.326 21.283 19.096 表3-13 主梁組合相關(guān)系數(shù) 項目 組合剪力V KN l/4截面 ①梁 ②梁 ③梁 恒載 86.755 89.109 89.109 車道荷載 111.04 100.759 90.734 人群荷載 11.485 8.32 7.101 1.235 1.261 1.261 89.911 79.904 71.954

29、 基本組合 245.183 231.581 217.720 短期組合 161.178 153.362 146.578 長期組合 127.313 124.399 120.731 四、截面配筋計算及驗算 主梁受拉配筋的計算及配置 （1） 用于承載能力極限狀態(tài)計算的作用效應組合設(shè)計值 跨中截面彎矩組合設(shè)計值，其他各截面彎矩可近似按拋物線變化計算。 支點截面剪力組合設(shè)計值，跨中截面剪力組合設(shè)計值，其他截面可近似按直線變化計算。 （2） 用于正常使用極限狀態(tài)計算的作用效用組合設(shè)計值（梁跨中截面） 恒載標準值產(chǎn)生的彎矩 不計沖擊力的汽車荷載標準

30、值產(chǎn)生的彎矩 短期荷載效應組合彎矩計算值為 長期荷載效應組合彎矩計算值為 人群荷載標準值產(chǎn)生的彎矩值為 材料要求 梁體采用C35混凝土，抗壓設(shè)計強度； 主筋采用HRB335鋼筋，抗拉設(shè)計強度。 構(gòu)造鋼筋采用HRB300鋼筋，抗拉設(shè)計強度 （3）截面鋼筋計算 跨中截面的縱向受拉鋼筋的計算 由設(shè)計資料查附表得，,，，，彎矩計算值 1、計算T形截面梁受壓翼板的有效寬度： 為了便于計算，實際T型截面換算成計算截面 其余尺寸不變，故有： （1） (為主梁計算跨徑) （2） （3）（等于相鄰兩梁軸線間的距離） 取上述三個數(shù)據(jù)中最小的值，故取 2、因采用的是焊

31、接鋼筋骨架，設(shè)鋼筋重心至梁底的距離，則梁的有效高度即可得到，。 3、判斷T形梁截面類型 由 判斷為Ⅰ類T形截面， 4、受壓區(qū)高度 可由式得 整理后，可得到 舍去 適合 5、主筋面積計算 將各已知值及代入， 求出 根據(jù)以下原則： a、選用鋼筋的總面積應盡量接近計算所需的鋼筋； b、 d也不能大于40mm，一般為12~32mm，本設(shè)計采用18mm和28mm兩種鋼筋搭配，選用8Ф28+4Ф18，截面面積為5943mm2；鋼筋疊高層數(shù)為6層， c、受拉鋼筋的布置在滿足凈保護層的條件下，應盡量靠近截面的下邊緣，鋼筋的凈距和疊高都滿足構(gòu)造要求。故混凝土厚度取及規(guī)定的

32、30mm，鋼筋間橫向凈距及，滿足構(gòu)造要求。 6、截面復核 已設(shè)計的受拉鋼筋中8Ф28的截面面積為615.8*8≈4926mm2，4Ф18的截面面積為4*254≈1018mm2，。可求得，即 則有效高度 ①、由式（3-46）計算 ，故為第一類T形截面 ②、受壓高度 由式（3-40），求得 相對界限受壓高度： 則 ③、正截面抗彎承載力 由式，求得正截面抗彎承載力 又，故截面復核滿足要求。 （4）腹筋的計算 1、檢查截面尺寸 根據(jù)構(gòu)造要求，梁最底層鋼筋2Ф28通過支座截面，支座截面有效高度 截

33、面尺寸符合設(shè)計要求 ｛判斷依據(jù)：檢查截面尺寸（由抗剪上限值控制），要求（式中為支點剪力組合設(shè)計值，為支點截面有效高度），否則修改尺寸。（式中為支點剪力組合設(shè)計值，為支點截面有效高度），否則修改尺寸。｝ 2、檢查是否需要設(shè)置腹筋 （1）跨中段截面 （1） 支座截面 因，故可在梁跨中的某長度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置鋼筋，其余區(qū)段可應按計算配置腹筋。 ｛判斷依據(jù)：檢查是否需要設(shè)置腹筋 （1）若，則不必按計算設(shè)置腹筋，只需要按構(gòu)造要求配鋼筋R235鋼筋時， （2）若，需要進行腹筋設(shè)計｝ 3、剪力圖分配 計算： 在所示的剪力包絡圖中，支點處剪力計算值，跨中處剪力計算值。

34、 的截面距跨中截面的距離可由剪力包絡圖按比例求得，為 在長度內(nèi)可按構(gòu)造要求布置鋼筋。同時根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，在支座中心線向跨徑長度方向不小于1倍梁高范圍內(nèi)，鋼筋的間距最大為100mm。 圖3-4 剪力包絡圖及分配表 距支座中心線的h/2處的計算剪力值（）由剪力包絡圖按比例求得，為 其中應由混凝土和箍筋承擔的剪力計算值至少為；應由彎起鋼筋（包括斜筋）承擔的剪力計算值最多為，設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長度為4630mm。 4、箍筋計算 ｛計算依據(jù)： 常用箍筋直徑應不小于8mm，且不小于1/4主筋直徑和股數(shù)，再按下式計算

35、箍筋間距：（mm） 計算： 采用直徑為8mm的雙肢箍筋，箍筋截面積 在等截面鋼筋混凝土簡支梁中，箍筋盡量做到等距離布置。為計算簡便，設(shè)計箍筋時，式中的斜截面內(nèi)縱筋配筋百分率p及斜截面有效高度可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用，計算如下： 跨中截面 ，取， 支點截面 ， 則平均值分別為， 箍筋間距為 = 240mm 確定箍筋間距的設(shè)計值尚應考慮《公路橋規(guī)》的構(gòu)造要求。 若箍筋間距計算值取及400mm，是滿足規(guī)范要求的，但采用￠8雙肢箍筋，箍筋配筋率（HR30鋼筋時），故不滿足規(guī)范規(guī)定?，F(xiàn)取計算的箍筋配筋率，且

36、不小于和400mm。 綜合上述計算，在支座中心向跨徑長度方向的1300mm范圍內(nèi)，設(shè)計箍筋間距，爾后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取。 5、彎起（斜筋）計算 （1）第一道斜筋按設(shè)計計算 （mm2） 式中：為所需的第一道彎筋面積 （2）計算i點截面處的剪力。對于第二道斜筋，，由此可求得 ，同樣按照上述方法確定由主筋彎起還是需另加斜筋。直到i點在c點之右為止，從而得到全部斜筋按斜截面抗剪確定的初彎起位置。 （3）按同時滿足梁跨間隔正截面和斜截面的抗彎要求確定彎起鋼筋的最終彎起點的位置。 計算： 設(shè)焊接鋼筋骨架的架立鋼筋（HRB335）為￠22，鋼筋重心至梁受壓翼板上

37、邊緣距離。 彎起鋼筋的彎起角度為45°，彎起鋼筋末端與架立鋼筋焊接。為了得到每對彎起鋼筋分配的剪力，由各排彎起鋼筋的末端折點應落在前一排彎起鋼筋的構(gòu)造規(guī)定來得到各排彎起鋼筋的彎起點計算位置，首先要計算彎起鋼筋上、下彎點之間垂直距離 現(xiàn)擬彎起N1～N5鋼筋，將計算的各排彎起鋼筋彎起點截面的以及至支座中心距離、分配的剪力計算值、所需的彎起鋼筋面積列入表1中。現(xiàn)將表1中有關(guān)計算如下： 根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，簡支梁的第一排彎起鋼筋（對支座而言）的末端彎起點應位于支座中心截面處。這時，為 表3-14彎起鋼筋計算表 彎起點 1 2 3 4 5 △hi(mm) 1145

38、1115 1084 1053 1021 距支座中心距離xi（mm） 1145 2260 3344 4397 5418 分配的計算剪力值Vsbi（KN） 172 153.61 112.19 71.92 30.5　 需要的彎筋面積Asbi（mm2） 1158 966 705 452 192　 可提供的彎筋面積Asbi（mm2） 1609 1609 1609 509 　509 彎筋與梁軸交點到支座中心距離x'c(mm) 576 1721 2836 3919 　4970 彎筋的彎起角為45°，則第一排彎筋（2N5）的彎起點1距支座中心

39、距離為1145mm。彎筋與梁縱軸線交點1′距支座中心距離為 對于第二排彎起鋼筋，可得到 彎起鋼筋（2N4）的彎起點2距支點中心距離為 分配給第二排彎起鋼筋的計算剪力值，由比例關(guān)系計算可得到： 得 其中，；；設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長為z 4630mm。 所需要提供的彎起鋼筋截面積（）為 圖3-5 彎矩包絡圖 鋼筋斜截面抗剪承載力驗算 （1）確定驗算斜截面的具體位置 a、距支點中心h/2； b、支座 式中： —預應力提高系數(shù)。對鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，；—箍筋配筋率； —斜截面內(nèi)縱

40、向受拉鋼筋的配筋率，， （當時，取）； —箍筋的抗拉強度設(shè)計值（Mpa），取值不宜大于280Mpa； —普通彎起鋼筋的抗拉強度設(shè)計值（Mpa）；—普通彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角； —驗算斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的腹板厚度（mm）； —驗算斜截面受壓端正截面上的有效高度，自縱向受 拉鋼筋合力點到受壓邊緣的距離（mm）； —斜截面所穿過的，在一個彎起鋼筋平面內(nèi)的彎起鋼筋總截面面積（mm2），其他符號同前。 （2）計算截面的抗剪承載能力 ①距支點h/2處斜截面剪力驗算： 假定， 。（當時取） 與假定相同，故取。 ，，滿足要求。 ②支點處斜截面驗算： C=0，取45°斜截面，梁肋寬取，，， ，，滿足要求 ③箍筋間距變化處即距支點h截面驗算： 斜截面水平投影長度 取300mm 梁肋寬取，， ，，滿足要求