模具設(shè)計與制造專業(yè)畢業(yè)論文--杯形件落料、拉深、沖孔、復(fù)合模設(shè)計

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1、模具設(shè)計與制造專業(yè)畢業(yè)論文--杯形件落料、拉深、沖孔、復(fù)合模設(shè)計 杯形件落料、拉深、沖孔、復(fù)合模 沖壓件結(jié)構(gòu)工藝性分析 此工件有落料、拉深、沖孔三個工序。材料為Q235鋼,具有良好的沖壓性能,適合沖裁。工件結(jié)構(gòu)相對簡單,有3個?20mm的孔、2個?5mm的孔、2個?3mm的孔、還有一個不規(guī)那么的孔,孔與孔、孔與邊緣之間的距離也滿足要求,最小壁厚為3mm(?20mm的孔與杯形件內(nèi)壁之間的壁厚)。工件屬于典型圓筒形件拉深,形狀根本對稱,對工件厚度變化也沒有作要求,但是零件圖上已經(jīng)給出了孔心距的公差,由公差可以查得公差等級應(yīng)為I

2、T12級,尺寸精度較低,而工件總高度尺寸32mm可在拉深后采用修邊到達(dá)要求,普通沖裁完全能滿足要求。 2.沖壓工藝方案確實(shí)定 該工件包括落料、拉深、沖孔三個根本工序,可有以下三種工藝方案: 方案一:先落料、再拉深、最后沖孔,采用單工序模生產(chǎn)。 方案二:沖孔、拉深、落料級進(jìn)沖壓,采用級進(jìn)模生產(chǎn)。 方案三:落料-拉深-沖孔復(fù)合沖壓。采用復(fù)合模生產(chǎn)。 方案一模具結(jié)構(gòu)簡單,但需要三道工序三副模具,本錢高而生產(chǎn)效率低,難以 滿足中批量的生產(chǎn)要求。方案二需要一副模具,生產(chǎn)效率高,操作方便,工件精度也能滿足要求,但是由于工件的尺寸相對較大,采用級進(jìn)模生產(chǎn)需要較大的沖裁力,模具的尺寸相對較大,對資

3、源產(chǎn)生較大的浪費(fèi),對本錢的要求也較高,結(jié)構(gòu)比擬復(fù)雜,不易沖裁。方案三也只需一副模具,工件的精度及生產(chǎn)效率也較高,消除了方案二的弊端,模具制造也不困難,工件的最小壁厚也能滿足要求,且沖壓件質(zhì)量較高,本錢也較低。通過對上述三種方案的分析比擬,該工件的沖壓生產(chǎn)采用方案三為佳。 根據(jù)外表積相等原那么,用解析法求該零件的毛坯直徑D,又因?yàn)楣ぜ且?guī)那么的形狀,所以可以根據(jù)表4.3.3的公式計算毛坯直徑D,具體計算見表一。 設(shè)計復(fù)合模,首先要設(shè)計條料的排樣圖,杯形件的形狀具有對稱的特點(diǎn)。沒有必要直對排,直對排時材料的利用率也較低,應(yīng)采用有廢料直排,如圖二所示的排樣方法,

4、可顯著地減少廢料。搭邊值取1.0mm和1.2mm,條料寬度為105.8mm,步距為103.4mm,一個步距的材料利用率為59%(相關(guān)計算見表一)。查板材標(biāo)準(zhǔn),宜選1000mm1000mm的鋼板,每張鋼板可剪裁為9張條料(105mm 1000mm),每張條料可沖9個工件,故每張鋼板的材料利用率為52%。圖3-1:排樣圖 該工件為簡單的杯形件,求出h/d34/790.43,根據(jù)毛坯相對厚度t/D1.5/102.41.5,查表4.4.3發(fā)現(xiàn)h/d小于表中數(shù)值h/d0.84~0.65,能一次拉深 成形,所以采用落料拉深復(fù)合沖壓,因?yàn)閠/D1.5查表4.4.4可用可不用壓料裝置, 用壓料

5、裝置,這樣可選擇較小拉深系數(shù),所以用壓料裝置。修邊余量的選擇,當(dāng)零件相對高度h/d很小,并且高度尺寸要求不高時,也可以不用切邊工序,考慮到工件的精度,還是考慮采用切邊。 該模具采用正裝復(fù)合模,固定卸料與頂件,采用落料、拉深、沖孔三個工序復(fù)合,沖壓工藝總力的計算相比照擬復(fù)雜,沖裁力已經(jīng)包括了拉深中的落料力,因此在計算的時候要特別的注意,不要做重復(fù)的計算,不然就會造成不必要的資源浪費(fèi),具體沖壓力的計算見表一,根據(jù)沖壓工藝總力計算,計算結(jié)果并結(jié)合工件高度,初選J23-63壓力機(jī)。 表一:主要設(shè)計計算 工程分類 工程 公式 結(jié)果 備注 毛坯 毛坯直徑102.4mm Δh2m

6、m ; 查表2.5.2得最小搭邊值a1.2mm,a11.0mm;采用無側(cè)壓裝置, 條料與導(dǎo)料板間隙Cmin1mm;n1 η η 59% 沖壓力 沖裁力 τb 375336N 641.6mm , τb300mPa 拉深力 σb 74418 N 查表4.4.6的0.50 , σb400 mPa 壓邊力7058.7N 初定5.5mm , 查表4.4.5得2.3 mPa 沖壓工藝總力498099.7 N 彈性卸料,上出件 3.5壓力中心確實(shí)定及相關(guān)計算 計算壓力中心時,先畫出凹模型口圖,如圖三所示,在圖中將xoy坐標(biāo)系建立在圖示

7、的對稱中心線上,將沖裁輪廓線按幾何圖形分解成L1~L11共11組根本線段,用解析法求得該模具的壓力中心C點(diǎn)的坐標(biāo)(0.15,8.54)。有關(guān)計算如表二所示。 圖3-2:凹模型口圖 表二:壓力中心數(shù)據(jù)表 根本要素長度L/mm 各根本要素壓力中心的坐標(biāo)值 x y L162.8 -17.5 3 L262.8 0 25 L362.8 17.5 3 L415.7 12.5 15 L515.7 -12.5 15 L625 0 -10 L725 0 20 L815.7

8、 20 -23 L915.7 -20 23 L109.42 24 23 L119.42 -29 -16 由以上計算結(jié)果可以看出,該工件沖裁力不大,壓力中心偏移坐標(biāo)原點(diǎn)O較小,為了便于模具的加工和裝配,模具中心仍選在坐標(biāo)原點(diǎn)O。假設(shè)選用J23-63 沖床,C點(diǎn)仍在壓力機(jī)模柄孔投影面積范圍內(nèi),滿足要求。 落料和拉深的凸、凹模的工作尺寸計算見表 所示,該工件要求不高,為簡單方便,實(shí)際生產(chǎn)中直接按工件尺寸作拉深凸、凹模固定板以及卸料板,這種加工方法可以保證零件各個孔的同軸度,使裝配工作簡化,因此,工作零件刃口尺寸計算就按分開加工的方法來計算,具體計算見下表

9、表三:工作局部尺寸計算 尺寸及分類 凸、凹模間雙面間隙 尺寸偏差與磨損系數(shù) 計算公式 結(jié)果 備注 X0.75 DAD- XΔ+δA 模具制造公差是查表2.4.1 所得,滿足δA+δT≤(Z- Zmin) DTDA- Zmin-δT 拉深 ?79 查表4.8.2得Z3.3mm ΔΔ+δA 模具制造公差是查表4.8.3所得。當(dāng)零件尺寸標(biāo)注在外形時,以凹模為基準(zhǔn) DTDA- Z-δT 表四:工作局部尺寸計算 尺寸及分類 尺寸轉(zhuǎn)換 計算公式 結(jié)果 備注 沖孔 ?3 dTdA- Zmin/2 dAdmin+ XΔ dT dA 查表2.3.3得,沖裁雙面間隙 Z 0.2

10、40Zmin0.132 ; 磨損系數(shù)X0.75 , 模具按IT6級、IT7級制造。校核滿足δA+δT≤(Z- Zmin)5 dT dA?10 dT dA?20 dT dA 孔心距 8LALΔ/8 LA18LA20 LA24 LA35 LA49 LA 卸料彈簧的設(shè)計計算見表四。選用的8根彈簧的高度務(wù)必一致,而且型號完全相同,不然會造成受力不均勻,運(yùn)動產(chǎn)生歪斜,影響模具的正常工作。由彈簧的相關(guān)規(guī)格工具書查的,初選彈簧規(guī)格為60mm10mm20mm。具體參數(shù)是:彈簧中徑D60mm,材料直徑d10mm,節(jié)距t20mm,FJ4180N,ΔHJ27.1mm, 自由高度H075

11、mm,n3, L848mm。 表五:卸料彈簧的設(shè)計計算 工程 公式 結(jié)果 備注 卸料板工作行程h工 h工 h1+t+h2 4.5mm h1為凸模凹進(jìn)卸料板的高度1mm, h2為凸模沖裁后進(jìn)入凹模的深度2mm 彈簧的工作行程H工 H工h工+h修 8.5mm h修為凸模修磨量,取4mm 彈簧自由高度H075mm 由彈簧的型號及凸模的工作行程綜合考慮的 彈簧的預(yù)壓縮量H預(yù)15.2mm HJ為彈簧工作極限負(fù)荷下的變形量,FJ為工作極限負(fù)荷。為每個彈簧的預(yù)壓力 每個彈簧承受的載荷2345.9N 選用8個標(biāo)準(zhǔn)的彈簧,由卸料力計算得到 校核彈簧的實(shí)際總壓縮量 ΔH + h工+ ≤ΔHJ

12、滿足要求 ΔH彈簧實(shí)際總壓縮量 彈簧的安裝高度H安 H安H0-H預(yù) 60mm 4模具總體設(shè)計 由沖壓工藝分析可知,采用復(fù)合沖壓,所以模具類型為復(fù)合模。 因?yàn)樵撃＞卟捎玫氖菞l料,控制條料的送進(jìn)方向采用導(dǎo)料板,無側(cè)壓裝置?？刂茥l料的送進(jìn)步距采用擋料銷初定距,導(dǎo)正銷精定距。而第一件的沖壓位置因?yàn)闂l料長度有一定余量,可以靠操作工目測來定。 4.3卸料、出料方式的選擇 因?yàn)楣ぜ虾駷?.5mm,相對較薄,卸料力也比擬小,故可采用彈性卸料。 又因?yàn)槭菑?fù)合模生產(chǎn),所以采用上出件比擬便于操作與提高生產(chǎn)效率。 4.4導(dǎo)向方式的選擇 為了提高模具的壽

13、命和工件質(zhì)量,方便安裝調(diào)整,該復(fù)合模采用中間導(dǎo)柱的導(dǎo)向方式。 5主要零部件的設(shè)計 由于工件形狀簡單對稱,所以模具的工作零件均采用整體結(jié)構(gòu),拉深凸模、落料凹模和凸凹模、沖孔凸模的結(jié)構(gòu)如圖 所示。 為了實(shí)現(xiàn)先落料,次拉深,模具裝配后,應(yīng)使拉深凸模的端面比落料端面低,所以圖所示拉深凸模,其長度L1可按下式計算: L1H固+H凹-H低20+40-555mm 式中H固--凸模固定板的厚度,H固20mm H凹?凹模的厚度,H凹40mm H低?裝配后,拉深凸模的端面低于落料凹模端面的高度,根據(jù)板厚大小決定H低5mm 圖三所示,凸凹模因?yàn)樾涂纵^多,為了防止淬火變形,除

14、了采用工作局部局部淬火(硬度58-62HRC)外,材料也用淬火變形小的CrwMn模具鋼。 圖5-1:凸、凹模 因?yàn)樗鶝_的孔均為圓形,而且都不屬于需要特別保護(hù)的小凸模(一般指孔徑小于被沖板料的厚度或直徑d1mm的圓孔和面積A〈1mm2的異形孔〉所以沖孔凸模采用臺階式,一方面加工簡單,另一方面便于裝配與更換,又因?yàn)椴捎玫氖菑?fù)合模沖裁,沖孔凸模相比照擬細(xì)長,因此,必須對它的強(qiáng)度進(jìn)行校核,采用階梯凸?？梢栽谙嗤瑳_壓力的條件下,加長了凸模的長度,沖?3 ?5 ?20的孔的凸模結(jié)構(gòu)如零件圖所示 沖孔凸模強(qiáng)度校核: 由于凸模形狀為圓形,采用

15、有導(dǎo)向的結(jié)構(gòu),所以根據(jù)以下公式校核彎曲應(yīng)力,校核壓應(yīng)力。 彎曲應(yīng)力校核 L-凸模允許的最大自由長度(mm)d-凸模最小直徑(mm)A-凸模最小斷面(mm2)F-沖裁力(N) 壓應(yīng)力校核t-沖壓材料厚度(mm)-沖壓材料抗剪強(qiáng)度Mpa -凸模材料的許用壓應(yīng)力Mpa,碳素工具鋼淬火后的許用壓應(yīng)力一般為淬火前的1.5~3倍 根據(jù)以上公式的特點(diǎn),彎曲應(yīng)力主要受到凸模最小直徑d的影響,其他的條件我們無法決定,例如:τb K-常數(shù),t-材料厚度,τb-沖壓材料抗剪強(qiáng)度,因此,只要,最小的直徑能滿足要求,其他的都不用在校核了。 通過計算,直徑為3mm的凸模的最大長度為32.75mm,因

16、此,必須采用階梯形凸模才能滿足要求。 壓應(yīng)力主要受到凸模材料的制約,因此,必須根據(jù)-凸模材料的許用壓應(yīng)力選擇相應(yīng)的材料,根據(jù)公式計算得到,凸模材料的許用壓應(yīng)力≥600 Mpa, 根據(jù)有關(guān)材料,凸模材料應(yīng)選用T10A。 凹模采用整體凹模,各沖裁的凹模孔均采用線切割機(jī)加工,安排凹模在模架上的位置時,要依據(jù)壓力中心的數(shù)據(jù),將壓力中心與模柄中心重合,又因?yàn)闆_孔凹模型孔是開在拉深凸模上,這樣拉深凸模的強(qiáng)度受到影響,因此,在進(jìn)行沖孔是必須對沖孔的凹模進(jìn)行強(qiáng)度校核,以及最小壁厚的核實(shí),讓它盡可能的滿足使用要求,又沖孔凹模厚度HKb55mm,由表2.9.5查得K0.02~0.35,b35

17、b-凹模刃口的最大尺寸,最小壁厚為3mm(由工藝性分析可知) 凹模校核公式:d-凹模型口直徑(mm) d0-凹模墊板孔直徑(mm) F-沖裁力(N) -許用彎曲應(yīng)力 通過計算得到,30mm,為了使凹模能滿足要求,我們?nèi)“寄５暮穸葹閔60mm. 起粗定距的活動擋料銷、彈簧、和螺塞選用標(biāo)準(zhǔn)件,規(guī)格為816。 導(dǎo)料板的內(nèi)側(cè)與條料接觸,外側(cè)與凹模齊平,導(dǎo)料板與條料之間的間隙取1mm,這樣就可確定了導(dǎo)料板的寬度,導(dǎo)料板的厚度按表2.9.7選擇。因?yàn)榱虾駷閠1.5mm,固定導(dǎo)料銷,因此選取H7mm的導(dǎo)料板,導(dǎo)料板采用45鋼制作,熱處理硬度為40-4

18、5HRC,用螺釘和銷釘固定在凹模上。導(dǎo)料板的進(jìn)料端安裝有承料板。 因?yàn)闆_裁板料較厚(大于0.5mm)卸料力較大,采用固定卸料板,當(dāng)固定卸料板兼起導(dǎo)料作用時,一般按H7/h6配合制造,但應(yīng)保證導(dǎo)板與凸模之間間隙小于凸、凹模之間的沖裁間隙,以保證凸、凹模的正確配合。 卸料板的周界尺寸與凹模的周界尺寸相同,厚度為H卸20mm。 卸料板采用45鋼制造,淬火硬度為40-45HRC。 卸料板上設(shè)置8個卸料螺釘,公稱直徑為12mm。螺紋局部為M10 10mm。卸料螺釘尾部應(yīng)留有足夠的行程空間。卸料螺釘擰緊后,應(yīng)使卸料板超出凸模端面1mm,有誤差是通過在螺

19、釘與卸料板之間安裝墊片來調(diào)整。 該模具采用中間導(dǎo)柱模架,這種模架的導(dǎo)柱在模具中間位置,沖壓時可防止由于偏心力矩而引起的模具歪斜。可承受較大的沖壓力,為防止裝模時,上模誤轉(zhuǎn)180度裝配,將模架中兩對導(dǎo)柱與導(dǎo)套作成粗細(xì)不等,以凹模周界尺寸為依據(jù),選擇模架規(guī)格。 導(dǎo)柱d/mmL/mm分別為?50300,?55300;導(dǎo)套d/mmL/mmD/mm分別為?5016063,?5516063。 上模座厚度H上模取65mm,上模墊板厚度H墊取10mm,固定板厚度H固取20mm,下模座厚度H下模取80mm,那么,該模具的閉合高度: H閉H上模+H墊+L+h + H固+H墊+

20、H下模-h2 (65+10+116+60+20+ 10+80-2)mm359mm 式中:L?沖孔凸模長度,L116mm; h-落料凹模厚度,h60 mm; h2-凸模沖裁后進(jìn)入凹模的深度,h22mm 可見該模具閉合高度小于所選壓力機(jī)J23-63B的最大裝模高度(360mm),可以使用。 6.模架總裝圖 通過以上設(shè)計,可得到如下圖的模具總裝圖,模具上模部位主要有上模板、墊板、凸模(8個)、凸模固定板、落料凹模等組成,卸料方式采用彈性卸料,以彈簧為彈性元件。下模局部由下模座、凹模板、卸料板、落料凹模等組成。沖孔廢料由漏料孔漏出。 為了實(shí)現(xiàn)先落料、后拉深,應(yīng)保證模

21、具裝配后,拉深凸模的端面比落料凹模的端面低5mm 模具工作工程:將條料送入剛性卸料板下長方形槽中,平放在凹模面上,并靠槽的一側(cè),壓力機(jī)滑塊帶著上模下行,凸、凹模下外表首先接觸條料,并與凸模一起壓住條料,先落料,后拉深,拉深結(jié)束后,繼續(xù)下行沖孔,沖孔完成后,上?；爻?落料后的條料由剛性卸料板從凸凹模卸下,拉深成形后的工件,在完成沖孔后,卡在小凸模上,由于小凸模的回程,拉深成形的工件在彈簧及凸凹模作用下,由凸、凹模卸下,用手工將工件取走后,將條料往前送進(jìn)一個步距,進(jìn)行下一個工件生產(chǎn)。 圖6-1:總裝圖 7.沖壓設(shè)備的選定通過校核。選擇J23-63開式可傾壓力機(jī)能滿足使用要求。其主要技術(shù)參

22、數(shù)如下:公稱壓力:630KN滑塊行程:120mm最大閉合高度:360mm連桿調(diào)節(jié)長度:90mm工作臺尺寸(厚度孔徑):90230 mm模柄孔尺寸:?50mm70mm最大傾斜角度:300 發(fā)生公稱壓力時滑塊距下死點(diǎn)距離: 8mm 行程次數(shù) /次?min-1: 70 滑塊中心到床身距離: 260mm立柱間距離:340mm 墊板厚度:80mm 本副模具零件加工的關(guān)鍵工作零件是旋轉(zhuǎn)體,形狀比擬簡單,加工主要采用車削。固定板以及卸料板,采用線切割加工技術(shù),這些零件變得相對簡單。 零件的加工工藝卡片見附表 根據(jù)復(fù)合模裝配要點(diǎn),本副模具的裝配選凸、凹模為基

23、準(zhǔn)件,先裝上模,再裝下模,裝配后,應(yīng)保證間隙均勻,落料凹模刃口面應(yīng)高出拉深凸模工作面5mm, 并調(diào)整間隙、試沖、返修。具體裝配見表。 表六:杯形件復(fù)合模的裝配 序號 工序 工藝說明 1 凸、凹模預(yù)配 裝配前仔細(xì)檢查各凸模形狀及尺寸以及凹模形孔,是否符合圖紙要求尺寸精度、形狀。 將各凸模分別與相應(yīng)的凹?？紫嗯?檢查其間隙是否加工均勻。不適合者應(yīng)重新修磨或更換 2 凸模裝配 以凹?？锥ㄎ?將各凸模分別壓入凸模固定板的形孔中,并擠緊牢固 3 裝配下模 在下模座上劃中心線,按中心預(yù)裝凹

24、模、導(dǎo)料板; 在下模座、導(dǎo)料板上,用已加工好的凹模分別確定其螺孔位置,并分別鉆孔,攻絲; 將下模座、導(dǎo)料板、凹模裝在一起,并用螺釘緊固,打入銷釘 4 裝配上模 在已裝好的下模上放等高墊鐵,再在凹模中放入0.12mm的紙片,然后將凸模與固定板組合裝入凹模; 預(yù)裝上模座,劃出與凸模固定板相應(yīng)螺孔、銷孔位置并鉆鉸螺孔、銷孔; 用螺釘將固定板組合、墊板、上模座連接在一起,但不要擰緊; 將卸料板套裝在已裝入固定板的凸模上,裝上彈簧和卸料螺釘,并調(diào)節(jié)彈簧的預(yù)壓量,使卸料板高出凸模下端約1mm; 復(fù)查凸、凹模間隙并調(diào)整適宜后,緊固螺釘; 安裝導(dǎo)正銷、承料板; 切紙檢查,適宜后打入銷釘。

25、5 試沖與調(diào)整 裝機(jī)試沖并根據(jù)試沖結(jié)果作相應(yīng)調(diào)整 設(shè)計總結(jié) 通過這次畢業(yè)設(shè)計使我從新系統(tǒng)的復(fù)習(xí)了所學(xué)的專業(yè)知識同時也穩(wěn)固了先前學(xué)到的知識,同時感觸最深的是,所學(xué)知識只有在應(yīng)用中才能在更深刻理解和長時間記憶。對一些原來一知半解的理論也有了清楚的認(rèn)識。特別是原來所學(xué)的一些專業(yè)根底課:如機(jī)械制圖、模具材料、公差配合與技術(shù)測量、塑料模具設(shè)計與制造等有了更深刻的理解,使制造的模具既能滿足使用要求有不浪費(fèi)材料,保證了工件的經(jīng)濟(jì)性,設(shè)計的合理性。通過塑料模手冊、模具制造簡明手冊、模具標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)用手冊等了解到許多原來未知的知識。由于能力有限,設(shè)計中難免有疏漏之處,懇請老師給予

26、指正。我在此衷心謝謝原老師的大力幫助與指導(dǎo)。 此模具為簡單的拉深模,此模具結(jié)構(gòu)簡單、安裝方便,采用了剛性卸料,,且此模具生產(chǎn)本錢低,生產(chǎn)效率高,適用于大中小型企業(yè)及大批量生產(chǎn)。 本次設(shè)計我查閱了大量的資料,特別是有關(guān)冷沖模方面的。這無疑拓寬了我在這方面的知識,對今后的開展將會起到一定的幫助,通過翻閱大量的模具書籍,使我對模具設(shè)計有了近一步的了解,在其方法上有了深刻的體會,由于本設(shè)計設(shè)及模具的安裝、調(diào)試等知識,在查閱過程中又從新對它們進(jìn)行了一遍系統(tǒng)的復(fù)習(xí),進(jìn)一步加強(qiáng)了所學(xué)知識。使它們系統(tǒng)化和結(jié)構(gòu)化。 限于水平和經(jīng)驗(yàn),本設(shè)計的缺點(diǎn)和缺乏之處在所難免,希望老師和同學(xué)提出批評和建議。總之

27、,通過這次畢業(yè)設(shè)計使我認(rèn)識到學(xué)與用之間還差很多。對于論文中存在的缺點(diǎn)和錯誤敬請老師批評指正。 參考文獻(xiàn) [1]、劉建超 張寶忠 主編。沖壓模具設(shè)計與制造。高等教育出版社 [2]、翟德梅 主編。模具制造技術(shù)[3]、薛翔 主編。沖壓模具與制造化學(xué)工業(yè)出版社。 [4]、許發(fā)樾 主編 模具標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)用手冊 機(jī)械工業(yè)出版社 [5]、馮炳堯 朝泰榮 蔣文森 主編 模具設(shè)計與制造簡明手冊,(第二版)。上海科學(xué)技術(shù)出版社,1998 [6]、陳錫棟 主編。實(shí)用模具技術(shù)手冊。 [7]、許發(fā)樾 主編。實(shí)用模具設(shè)計與制造手冊。機(jī)械工業(yè)出版社,2002 [8]、史鐵梁 主編。冷沖模設(shè)計指導(dǎo)機(jī)械工業(yè)出版社 1996 [9]、王樹勛 主編。模具實(shí)用技術(shù)綜合手冊。華南理工大學(xué)出版社, [10]、徐起賀 孟玲琴 劉靜香 主編?，F(xiàn)代機(jī)械原理。陜西科學(xué)技術(shù)出版社,2004 [11]、劉明保 李宏德 王志偉 等編著。吉林科學(xué)技術(shù)出版社,2003 [12]、肖祥芷 主編 中國模具設(shè)計大典江西科學(xué)技術(shù)出版社 [14]、馬正元、韓啟 主編?沖壓工藝與模具設(shè)計?機(jī)械工業(yè)出版社