TH水電站廠房全程設(shè)計含CAD圖紙+說明書
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新疆農(nóng)業(yè)大學(xué)
專業(yè)文獻(xiàn)綜述
題 目:
吊車梁的設(shè)計
姓 名:
學(xué) 院:
水利與土木工程學(xué)院
專 業(yè):
水利水電工程
班 級:
水工***班
學(xué) 號:
指導(dǎo)教師:
職稱: 副教授
200６年６月１３日
新疆農(nóng)業(yè)大學(xué)教務(wù)處制
吊車梁的設(shè)計
作者：*** 指導(dǎo)老師：***
摘要：吊車梁系直接承受吊車荷載的承重結(jié)構(gòu)，是廠房上部的重要結(jié)構(gòu)之一。吊車梁的跨度決定于排架柱的間距，在布置上應(yīng)盡量使柱距相等，以便內(nèi)力計算較為簡單，施工也較方便。
關(guān)鍵字: 吊車 設(shè)計 吊車梁
Cable Car Liang design
Author : Yu Tian Long teacher :Lui Feng
Abstract: Cable Car Liang is directly bear the load-bearing structure of the cable car load, the structure is one of the important plant part. Liang decision in the span cable car rack pillar of space in the layout should make Zhuju equivalent to endogenous force calculations simpler, easier construction.
Keywords: cable car design cranes Liang
1 吊車梁所承受的荷載
吊車在吊車梁上運動產(chǎn)生三個方向的動力荷載：豎向荷載、橫向水平荷載和沿吊車梁縱向的水平荷載。縱向水平荷載是指吊車剎車力，其沿軌道方向由吊車梁傳給柱間支撐，計算吊車梁截面時不予考慮。吊車梁的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)采用吊車最大輪壓或最小輪壓。吊車沿軌道運行、起吊、卸載以及工件翻轉(zhuǎn)時將引起吊車梁振動。特別是當(dāng)?shù)踯囋竭^軌道接頭處的空隙時還將發(fā)生撞擊。因此在計算吊車梁及其連接強(qiáng)度時吊車豎向荷載應(yīng)乘以動力系數(shù)。對懸掛吊車（包括電動葫蘆）及工作級別A1~A5的軟鉤吊車，動力系數(shù)可取1.05；對工作級別A6~A8的軟鉤吊車、硬鉤吊車和其他特種吊車，動力系數(shù)可取為1.1。
吊車的橫向水平荷載由小車橫行引起，其標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)取橫行小車重量與額定起重量之和的下列百分?jǐn)?shù)，并乘以重力加速度：
1.1 軟鉤吊車
當(dāng)額定起重量不大于10噸時，應(yīng)取12%；當(dāng)額定起重量為16~50噸時，應(yīng)取10%；當(dāng)額定起重量不小于75噸時，應(yīng)取8%。
1.2 硬鉤吊車
應(yīng)取20%。橫向水平荷載應(yīng)等分于橋架的兩端，分別由軌道上的車輪平均傳至軌道，其方向與軌道垂直，并考慮正反兩個方向的剎車情況。對于懸掛吊車的水平荷載應(yīng)由支撐系統(tǒng)承受，可不計算。手動吊車及電動葫蘆可不考慮水平荷載。
計算重級工作制吊車梁及其制動結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接（吊車梁、制動結(jié)構(gòu)、柱相互間的連接）的強(qiáng)度時，由于軌道不可能絕對平行、軌道磨損及大車運行時本身可能傾斜等原因，在軌道上產(chǎn)生卡軌力，因此鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定應(yīng)考慮吊車擺動引起的橫向水平力，此水平力不與小車橫行引起的水平荷載同時考慮。
2 吊車梁的形式
吊車梁應(yīng)該能夠承受吊車在使用中產(chǎn)生的荷載。豎向荷載在吊車梁垂直方向產(chǎn)生彎矩和剪力，水平荷載在吊車梁上翼緣平面產(chǎn)生水平方向的彎矩和剪力。吊車的起重量和吊車梁的跨度決定了吊車梁的形式。吊車梁一般設(shè)計成簡支梁，設(shè)計成連續(xù)梁固然可節(jié)省材料，但連續(xù)梁對支座沉降比較敏感，因此對基礎(chǔ)要求較高。吊車梁的常用截面形式，可采用工字鋼、H型鋼、焊接工字鋼、箱型梁及桁架做為吊車梁。桁架式吊車梁用鋼量省，但制作費工，連接節(jié)點在動力荷載作用下易產(chǎn)生疲勞破壞，故一般用于跨度較小的輕中級工作制的吊車梁。一般跨度小起重量不大（跨度不超過6米，起重量不超過30噸）的情況下，吊車梁可通過在翼緣上焊鋼板、角鋼、槽鋼的辦法抵抗橫向水平荷載，對于焊接工字鋼也可采用擴(kuò)大上翼緣尺寸的方法加強(qiáng)其側(cè)向剛度。
對于跨度或起重量較大的吊車梁應(yīng)設(shè)置制動結(jié)構(gòu)，即制動梁或制動桁架；由制動結(jié)構(gòu)將橫向水平荷載傳至柱，同時保證梁的整體穩(wěn)定。制動梁的寬度不宜小于1~1.5米，寬度較大時宜采用制動桁架。吊車梁的上翼緣充當(dāng)制動結(jié)構(gòu)的翼緣或弦桿，制動結(jié)構(gòu)的另一翼緣或弦桿可以采用槽鋼或角鋼。制動結(jié)構(gòu)還可以充當(dāng)檢修走道，故制動梁腹板一般采用花紋鋼板，厚度6~10毫米。對于跨度大于或等于12米的重級工作制吊車梁，或跨度大于或等于18米的輕中級工作制吊車梁宜設(shè)置輔助桁架和下翼緣（下弦）水平支撐系統(tǒng)，同時設(shè)置垂直支撐，其位置不宜設(shè)在發(fā)生梁或桁架最大撓度處，以免受力過大造成破壞。對柱兩側(cè)均有吊車梁的中柱則應(yīng)在兩吊車梁間設(shè)置制動結(jié)構(gòu)。
3 吊車梁的設(shè)計
3.1 吊車梁鋼材的選擇
吊車梁承受動態(tài)荷載的反復(fù)作用，因此，其鋼材應(yīng)具有良好的塑性和韌性，且應(yīng)滿足鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017條款3.3.2~3.3.4的要求。
3.2 吊車梁的內(nèi)力計算
由于吊車荷載為移動荷載，計算吊車梁內(nèi)力時必須首先用力學(xué)方法確定使吊車梁產(chǎn)生最大內(nèi)力（彎矩和剪力）的最不利輪壓位置，然后分別求梁的最大彎矩及相應(yīng)的剪力和梁的最大剪力及相應(yīng)彎矩，以及橫向水平荷載在水平方向產(chǎn)生的最大彎矩。計算吊車梁的強(qiáng)度及穩(wěn)定時按作用在跨間荷載效應(yīng)最大的兩臺吊車或按實際情況考慮，并采用荷載設(shè)計值。
計算吊車梁的疲勞及撓度時應(yīng)按作用在跨間內(nèi)荷載效應(yīng)最大的一臺吊車確定，并采用不乘荷載分項系數(shù)和動力系數(shù)的荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算。求出最不利內(nèi)力后選擇梁的截面和制動結(jié)構(gòu)。
3.3 吊車梁的強(qiáng)度、穩(wěn)定承載力驗算
3.3.1 強(qiáng)度驗算
假定吊車橫向水平荷載由梁加強(qiáng)的上翼緣或制動梁或桁架承受，豎向荷載則由吊車梁本身承受，同時忽略橫向水平荷載對制動結(jié)構(gòu)的偏心作用。
對于無制動結(jié)構(gòu)的吊車梁按下式驗算受壓區(qū)最大正應(yīng)力：
對于焊接組合梁尚應(yīng)驗算翼緣與腹板交界處的折算應(yīng)力。
梁的支座截面的最大剪應(yīng)力，在選截面時已予保證，不必驗算。
3.3.2 局部穩(wěn)定驗算
對于焊接組合梁，應(yīng)進(jìn)行局部穩(wěn)定設(shè)計及驗算
3.3.3 整體穩(wěn)定驗算
當(dāng)采用制動梁或制動桁架時，梁的整體穩(wěn)定能夠保證，不必驗算。無制動結(jié)構(gòu)的梁應(yīng)按下式驗算：
3.4 吊車梁疲勞驗算
吊車梁直接承受動力荷載，對重級工作制吊車梁和重級、中級工作制吊車桁架可作為常幅疲勞，驗算疲勞強(qiáng)度。驗算的部位一般包括：受拉翼緣與腹板連接處的主體金屬、受拉區(qū)加勁肋的端部和受拉翼緣與支撐的連接等處的主體金屬以及角焊縫連接處。
3.5 吊車梁剛度驗算
吊車梁在豎向荷載作用下的撓度要滿足給出的容許限值要求。對冶金工廠或類似車間中工作制為A7、A8的吊車梁，按一臺最大吊車的橫向水平荷載（按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》/GB50009取值）產(chǎn)生的撓度不宜超過制動結(jié)構(gòu)跨度的1/2200。應(yīng)注意的是：在計算豎向撓度時系按自重和起重量最大的一臺吊車計算。
3.6 吊車梁的合理構(gòu)造設(shè)計
應(yīng)力集中是造成疲勞破壞的主要原因，因而應(yīng)特別關(guān)注吊車梁的細(xì)部構(gòu)造設(shè)計。焊接組合吊車梁的翼緣宜用一層鋼板，當(dāng)采用兩層鋼板時，外層鋼板宜沿梁通長設(shè)置，并應(yīng)在設(shè)計和施工中采取措施使上翼緣兩層鋼板緊密接觸。吊車梁的翼緣板或腹板的焊接拼接應(yīng)采用加引弧板和引出板的焊透對接焊縫，引弧板和引出板割去處應(yīng)予打磨平整。焊接吊車梁和焊接吊車桁架的工地整段拼接應(yīng)采用焊接或高強(qiáng)螺栓的摩擦型連接。
吊車梁橫向加勁肋的寬度不宜小于90mm。在支座處的橫向加勁肋應(yīng)在腹板兩側(cè)成對布置，并與梁上下翼緣刨平頂緊。中間橫向加勁肋的上端應(yīng)與梁的上翼緣刨平頂緊，在重級工作制吊車梁中，中間橫向加勁肋亦應(yīng)在腹板兩側(cè)成對布置，而中、輕級工作制吊車梁則可單側(cè)設(shè)置或兩側(cè)錯開設(shè)置。在焊接吊車梁中，橫向加勁肋（含短加勁肋）不得與受拉翼緣相焊，但可與受壓翼緣焊接，端加勁肋可與梁上下翼緣相焊，中間橫向加勁肋的下端宜在距受拉下翼緣50~100mm處斷開，其與腹板的連接焊縫不宜在肋下端起落弧。當(dāng)?shù)踯嚵菏芾砭壟c支撐相連時，不宜采用焊接連接。
4 設(shè)計小結(jié)
重級工作制吊車梁中，上翼緣與柱或制動桁架傳遞水平力的連接宜采用高強(qiáng)度螺栓的磨擦型連接，而上翼緣與制動梁的連接，可采用高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接或焊縫連接。吊車梁端部與柱的連接構(gòu)造應(yīng)設(shè)法減少由于吊車梁彎曲變形而在連接處產(chǎn)生的附加應(yīng)力。吊車梁的受拉翼緣邊緣，宜為軋制邊或自動氣割邊，當(dāng)用手工氣割或剪切機(jī)切割時，應(yīng)沿全長刨邊。吊車梁的受拉翼緣上下不得焊接懸掛設(shè)備的零件，并不宜在該處打火或焊接夾具。
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[17] William,p.Creager,Hydro-electric Handbook,1950.
新疆農(nóng)業(yè)大學(xué)
專業(yè)文獻(xiàn)綜述
題 目:
電站廠房建設(shè)中的問題及解決方法探討
姓 名:
學(xué) 院:
水利與土木工程學(xué)院
專 業(yè):
水利水電工程
班 級:
水工**班
學(xué) 號:
指導(dǎo)教師:
職稱: 副教授
200６年６月１３日
新疆農(nóng)業(yè)大學(xué)教務(wù)處制
電站廠房建設(shè)中的問題及解決方法探討
作者：*** 指導(dǎo)教師：***
摘要：對發(fā)電廠房的復(fù)雜結(jié)構(gòu)（特別是整個流道）進(jìn)行真實模擬，以解決如三峽水電站等大型水電站中出現(xiàn)的水輪機(jī)組運行而引起廠房振動問題。對施工組織方案進(jìn)行優(yōu)化，因地制宜，緩解建設(shè)過程中的矛盾。采用雙向同步光爆的開挖方法，優(yōu)化鉆爆參數(shù)，解決電站施工監(jiān)理質(zhì)量控制難題。利用以有經(jīng)驗解決廠房在建設(shè)中所遇問題。
關(guān)鍵詞：結(jié)構(gòu)振動；優(yōu)化；雙向同步光爆；開挖質(zhì)量。
Electricity station factory premises construction in of problem and resolve the method study
Author:Yutianlong guides the teacher:Liufeng
Abstract：Carry on the true emulation towards generating electricity the complicated structure( especially whole flow the way) of the factory premises, to resolve such as Sanxia of the water electricity station waits the large water .electricity station in the emergence of a machine of water set circulate but cause the factory premises vibration problem.Organize the project to carry on to the construction excellent turn, because of the ground system proper, alleviate to constuct the antinomy in the process.Adopt the double to synchronous the light explode of open and dig method, excellent turn to drill to explode the parameter, solve to give or get an electric shock the station construction reason quantity control hard nut to crack.Make use of to resolve by have experience of the problem that factory premises meet in the construction.
Key words: The structure vibration;Excellent turn;The double explodes toward synchronous light;Open to dig the quantity.
新疆是我過西部邊陲地區(qū)，經(jīng)濟(jì)繁榮發(fā)展相對內(nèi)地比較落后，但電力發(fā)展前景相當(dāng)廣闊。為配合國家西部大開發(fā)的戰(zhàn)略，貫徹國家電力建設(shè)中優(yōu)先發(fā)展水電的方針，新疆將在“十五”—“十二五”期間開發(fā)更多的水電資源。
然而在電力建設(shè)中尤其是大中型電力建設(shè)中遇到越來越多的問題如：廠址確定、廠區(qū)樞紐布置、開挖爆破質(zhì)量控制、電站廠房發(fā)電后廠房振動問題、廠房擴(kuò)建過程中如何優(yōu)化擴(kuò)建方案、廠房建設(shè)中下部結(jié)構(gòu)開挖時如何對質(zhì)量進(jìn)行控制及廠房如何更好解決防滲漏問題等等。以確定合理的輸送容量和電壓等級，保證“西電東送”輸電通道的暢通和受端電網(wǎng)的安全穩(wěn)定。因此作為將水能轉(zhuǎn)換為電能的綜合工程設(shè)施的廠房的建設(shè)尤為重要。在次我們可以借鑒內(nèi)地許多大中型水電站遇到相同問題時是如何解決的，利用以有經(jīng)驗來解決我們電站遇到的問題。
一、廠房結(jié)構(gòu)振動問題及其解決方法。
在大型水電站中，由于水輪機(jī)組運行而引起機(jī)組和廠房結(jié)構(gòu)振動的現(xiàn)象早已為國內(nèi)外專家和學(xué)者所關(guān)注。我國的巖灘、五強(qiáng)溪、隔河巖、李家峽、二灘等水電站在某些運行工況下，由于機(jī)組振動引發(fā)發(fā)電機(jī)層樓板、中控室和下游副廠房等廠房結(jié)構(gòu)振動，以致影響電站正常運行，甚至引起廠房結(jié)構(gòu)局部損壞。國外的大古力、塔貝拉和古里電站的機(jī)組振動問題也很突出。研究表明，發(fā)電廠房振動的主要原因是源自整個流道內(nèi)的水流脈動壓力。因此，對發(fā)電廠房的復(fù)雜結(jié)構(gòu)（特別是整個流道）進(jìn)行真實模擬，得到精確的結(jié)構(gòu)動力特性，并進(jìn)而評價激振荷載對其振動的影響，是解決發(fā)電廠房振動的基礎(chǔ)和前提。然而，由于廠房結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，以往的研究成果在分析其動力特性時一般對其結(jié)構(gòu)（特別是對整個流道）進(jìn)行了較多簡化，這樣使得計算結(jié)果與結(jié)構(gòu)的實際動力特性存在偏差?；赩GS模型試驗數(shù)據(jù)和一定的荷載假設(shè)，為使計算結(jié)果盡量接近實際并為下一步研究工作提供盡可能詳細(xì)的脈動壓力資料，迫切需要充分了解整個流道內(nèi)的脈動壓力，為此，在水輪機(jī)模型試驗和原形觀測試驗當(dāng)中，應(yīng)在整個流道內(nèi)盡可能多布置測試點。
二、廠房建設(shè)及擴(kuò)建方案的優(yōu)化
黃龍灘水電站擴(kuò)建工程為I等大（1）型工程，進(jìn)水口為1級建筑物，引水道、廠房等主要建筑物為2級建筑物。由于擴(kuò)建廠房施工中斷老廠房進(jìn)廠交通一年多，業(yè)主堅決反對，導(dǎo)致廠房工程，業(yè)主與設(shè)計、施工單位矛盾突出。經(jīng)過優(yōu)化的施工方案很好地解決了各種沖突，使工程得以順利進(jìn)行，這個優(yōu)化方案也因此得到參建單位的一致好評。
根據(jù)原施工導(dǎo)游布置和總進(jìn)度計劃的安排，廠房施工圍堰包括主廠房、安裝場、尾水渠；廠區(qū)土石方明挖應(yīng)在2003年1月底結(jié)束，2月初開始澆筑基礎(chǔ)混凝土和尾水渠擋墻；引水隧洞下平段洞挖應(yīng)在2003年12月底結(jié)束。但是，由于黃龍灘電站老廠房對外交通的叭一交通要道——交通橋在擴(kuò)建廠房尾水渠部位，擴(kuò)建工程施工要中斷廠房交通長達(dá)1年多，此方案電廠堅決不同意。工程施工進(jìn)展緩慢，而根據(jù)度汛要求，工程必須在汛前完成尾水渠土石方開、縱向混凝土圍堰澆筑、橫向土石圍堰填筑、防滲工程施工等工作，任務(wù)十分艱巨。一方面，電廠要求老廠房交通不能中斷，另一方面，擴(kuò)建工程施工任務(wù)重、工期非常緊，矛盾十分突出。在充分分析黃龍灘擴(kuò)建工程的地形、地質(zhì)、工程布置、業(yè)主要求、施工度汛、工期等基本條件的基礎(chǔ)上，大膽提出個性施工組織設(shè)計方案：暫緩拆除交通橋、暫緩尾水渠部位土石方開挖，利用尾水渠部位與交通橋保持老廠房交通通暢，并通過補(bǔ)充交通橋上游部位的大峽溝擋墻與交通橋橋臺之間土石填筑形成主廠房的施工圍堰。一舉達(dá)到均衡施工強(qiáng)度、保證主廠房安全度汛與順利施工、保證老廠房交通順暢、確保廠房施工工期的目的。
同樣在沖江河水電站的期建設(shè)中，也對其施工方案進(jìn)行了優(yōu)化。沖江河水電站所在地迪慶藏族自治州地處偏僻，海拔高，氣候寒冷，經(jīng)濟(jì)基礎(chǔ)薄弱。利用當(dāng)?shù)刎S富的水資源發(fā)展水電產(chǎn)業(yè)，是當(dāng)?shù)卣慕?jīng)濟(jì)發(fā)展戰(zhàn)略。建設(shè)沖江河（擴(kuò)容）水電站對于加快民族地區(qū)經(jīng)濟(jì)發(fā)展，邊疆民族穩(wěn)定，有著十分重要的意義。其樞紐布置經(jīng)過了許多可能方案的比較。在二期工程中，引水發(fā)電系統(tǒng)布置打破常規(guī)，因地制宜地將引水線路跨河布置，利用河流左岸臺地布置岸邊廠房，廠區(qū)建筑物與國道分居河流兩岸，與一期工程廠房隔河相望。選定廠址具有地形開闊平坦、地質(zhì)條件相對簡單、交通便利、投資節(jié)省等優(yōu)勢，尤其是國道交通對其運行不產(chǎn)生影響，可形成噪音較小，空氣質(zhì)量相對較好的獨立運行環(huán)境，生產(chǎn)區(qū)安全有保障，是本工程廠區(qū)布置的一大特點。
三、開挖質(zhì)量控制
三板溪水電站主廠房開挖分七層，巖壁吊車梁巖臺開挖在第二層。巖錨梁設(shè)計可以減少開挖量，縮短工期，降低工程造價，具有較好的工程效益，但巖壁吊車梁巖壁、巖臺受力條件較為復(fù)雜，貯存器壁吊車梁受力對巖臺的超欠挖非常敏感，巖臺成型好壞直接關(guān)系到巖壁吊車梁的運行安全。在三板溪地下廠房巖壁吊車梁開挖施工過程中，采用中間預(yù)裂拉槽、分層分序、在巖臺面上下拐點預(yù)留一定保護(hù)層開挖的基本方案是合理的，采用的爆破參數(shù)較為合適，有利于避免周邊爆破對巖壁、巖臺建基面的影響。
另外，在龍灘水電站中施工過程中，其開挖也很具特色。龍灘水電站地下廠房是當(dāng)今世界上最大的地下式廠房。其主廠房設(shè)置巖錨吊車梁，其上部廠房開挖跨度為30.70米，下部開挖跨度為28.90米。巖錨梁開挖的技術(shù)要求為：巖壁及巖臺面不允許欠挖，下拐點不允許超挖，對巖石完整部位其超挖量不大于150毫米，殘孔率應(yīng)大于90%。因此巖錨梁的開挖技術(shù)要求高、施工難度大、質(zhì)量最難于控制，是施工監(jiān)理質(zhì)量控制中的一大挑戰(zhàn)。龍灘水電站在開挖施工監(jiān)理中，提出采用雙向同步光爆的開挖方法，優(yōu)化鉆爆參數(shù)，取得了顯著成效。
四、其他問題的提出與解決
烏江渡水電站乃我國防大學(xué)巖溶地區(qū)建成的第一座大型水電站。17年后（2000年11月8日）開工建設(shè)的擴(kuò)機(jī)工程，實為一引進(jìn)技術(shù)發(fā)電樞紐。施工期、永久運行期擴(kuò)機(jī)工程地下廠房區(qū)的防滲問題乃該工程主要工程地質(zhì)問題之一。根據(jù)擴(kuò)機(jī)工程布置區(qū)工程地質(zhì)、水文地質(zhì)條件，廠區(qū)防滲帷幕的具體任務(wù)，即是解決施工期、運行期布置區(qū)巖溶地下水、汛期大壩下游最大變幅近40社的尾水集中向廠房洞室等建筑物滲漏問題。為適應(yīng)擴(kuò)機(jī)工程自然地質(zhì)條件及樞紐建筑物布置特點，廠區(qū)防滲帷幕應(yīng)在廠房上、下游邊墻以外適當(dāng)位置選擇布置，并應(yīng)與大壩已有的左岸防滲帷幕、壩后廠房左岸側(cè)向帷幕及相對不透水的九級灘頁巖巖體等形成平面連接，以懸掛帷幕形式垂直深入至相對不透水巖體，形成一個完整的廠區(qū)防滲系統(tǒng)。
我國水電站建設(shè)中廠房型式日趨多樣化，發(fā)展也相當(dāng)迅速，但仍需要不斷的優(yōu)化。雖然在水電站廠房的建設(shè)過程當(dāng)中，有不少的設(shè)計例案可依，但由于地形、地質(zhì)、水文地質(zhì)條件上的差異，各水電站廠房建設(shè)應(yīng)突破常規(guī)，找到最適合的設(shè)計方案，在有特色的同時，滿足電力的需求，使國民經(jīng)濟(jì)的得到進(jìn)一步的發(fā)展，人民的生活水平得到進(jìn)一步的提高。
參考文獻(xiàn)：
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[10] The 2400MW Bakun hydroelectric project，By Egon Failer and Mohd.Danel Abong， Hydroelectric Engineering。
“TH”水電站工程設(shè)計
目錄
1 綜合說明 5
1.1 緒言 5
1.2 水文 5
1.3 地質(zhì) 5
1.4 任務(wù)和規(guī)模 6
1.5 工程布置及主要建筑物 6
1.6 水力機(jī)械、電工、金屬結(jié)構(gòu)及采暖通風(fēng) 6
1.7 消防措施 6
1.8 施工 7
1.9 環(huán)境保護(hù) 7
1.10 水利水電樞紐工程特性表 7
2 水文氣象 12
2.1 流域概況 12
2.2 氣象 12
2.3 水文基本資料 12
2.4 徑流 12
2.5 洪水 16
2.6 泥沙資料 16
2.7 下游斷面水力要素計算 17
2.8 冰情 18
3 工程地質(zhì) 18
3.1 概述 18
3.2 水庫區(qū)工程地質(zhì)條件 20
3.3 建筑物區(qū)的工程地質(zhì)條件 20
3.4 天然建筑材料和施工水源 23
4 工程任務(wù)與規(guī)模 24
4.1 地區(qū)社會經(jīng)濟(jì)概況 24
4.2 綜合利用要求 25
5 工程布置及建筑物 25
5.1 設(shè)計依據(jù) 25
5.2 擋水建筑物 26
5.3 泄水建筑物 26
5.4 引水建筑物 26
5.5 發(fā)電廠房及開關(guān)站 27
6 水力機(jī)械、電工 金屬結(jié)構(gòu)及采暖通風(fēng) 27
6.1 水力機(jī)械 27
6.2 附屬機(jī)械設(shè)備 28
6.3 采暖通風(fēng) 29
6.4 設(shè)備規(guī)格及數(shù)量匯總表 29
7 消防 29
7.1 消防設(shè)計依據(jù) 29
7.2 消防設(shè)計原則 30
7.3 消防設(shè)計內(nèi)容 30
7.4 消防設(shè)備表 30
8 施工 31
8.1 施工條件 31
8.2 自然條件 31
8.3 施工導(dǎo)流、截流 32
8.4 導(dǎo)流建筑物設(shè)計 33
8.5 主體工程施工 33
9 工程環(huán)境保護(hù)設(shè)計 34
9.1 環(huán)境保護(hù)影響 34
9.2 工程施工時對環(huán)境保護(hù)方案 35
致 謝 37
參考文獻(xiàn) 38
附件一 工程各個建筑物附圖 39
附件二 工程計算書 40
1 水文、水能計算 40
1.1 徑流調(diào)節(jié)計算 40
1.2 下游斷面水力要素計算 47
1.3 水庫特征水位選擇 48
1.4 水輪機(jī)額定水頭和機(jī)型選擇 50
1.5 泥沙入庫計算 50
2 壩體計算 51
2.1 主壩（混凝土重力壩計算） 51
2.2 溢流壩段設(shè)計 51
3 導(dǎo)流洞、瀉洪洞、發(fā)電洞計算 53
3.1 第一期導(dǎo)流: 53
3.2 第二期導(dǎo)流 53
3.3 導(dǎo)流、泄洪洞計算 54
3.4 發(fā)電洞計算 55
3.5 瀉洪沖沙洞計算 57
4 確定水電站主要特征水頭 58
5 水輪機(jī)主要參數(shù)計算 58
5.1 轉(zhuǎn)輪直徑計算 58
5.2 效率修正值的計算 59
5.3 水輪機(jī)吸出高Hs計算 61
6 附屬設(shè)備選擇 61
6.1 調(diào)速器及油壓裝置的選擇 61
6.2 主配壓閥直徑選擇 62
6.3 油壓裝置的選擇 63
7 蝸殼尺寸計算 64
7.1 蝸殼斷面形式 64
7.2 蝸殼進(jìn)口閥門的選擇 66
8 尾水管計算 66
9 發(fā)電機(jī)的形式選擇 68
10 起重設(shè)備的選擇 69
10.1 吊車形式的選擇 69
10.2 主要工作參數(shù)的選擇 69
11 主廠房主要尺寸的確定 70
11.1 主廠房的總長度 70
11.2 主廠房的總寬度 72
11.3 廠房各層高程的確定 73
12 吊車梁設(shè)計 75
12.1 吊車梁的設(shè)計原理以及混凝土標(biāo)號，鋼筋型號選取。 75
12.2 荷載及其組合計算 75
12.3 橫向水平制動力計算 76
12.4 吊車梁彎矩計算 76
12.5 吊車梁剪力設(shè)計值計算 78
12.6 吊車梁承受扭矩計算 78
12.7 吊車梁正截面強(qiáng)度及斜截面抗剪扭強(qiáng)度計算 78
12.8 正截面強(qiáng)度計算 79
12.9 斜截面強(qiáng)度計算 80
12.10 抗扭鋼筋計算 81
12.11 附加抗扭鋼筋計算 82
1 綜合說明
1.1 緒言
“TH”水電站位于伊犁哈薩克自治州伊寧縣境內(nèi),伊犁哈什河瑪札爾峽谷出口處,西距伊寧市51,附近有公路通往新源、尼勒克、伊寧市,交通較為方便。壩址以上控制流域面積8650,域內(nèi)雨量較多,草木茂盛,是天山西部林木主要產(chǎn)區(qū)之一。
該電站擬裝機(jī)容量為50左右,年發(fā)電量近期為2.46遠(yuǎn)景為 3.42,保證出力13.3,工作出力42.3。電站擬設(shè)4回路110出線,兩回送往伊寧市中心變電所,兩回和上游梯級電站聯(lián)絡(luò),近期擔(dān)任系統(tǒng)調(diào)峰,工程等級屬三級。主體建筑物均按三級建筑物設(shè)計。
伊寧縣系城鄉(xiāng)電網(wǎng)改造的重點縣，根據(jù)伊寧縣“十五”水電農(nóng)村電氣化規(guī)劃的要求，近期全縣用電量將達(dá)到2.46億kwh，同時伊寧縣靠近伊寧市，整個伊犁地區(qū)工農(nóng)業(yè)等發(fā)展快，規(guī)模較大，地域遼闊，電力缺口較大，為緩解缺電局面，因此在伊寧興建一座裝機(jī)容量較大的電站是很有必要的。同時伊寧縣目前小水電豐水低谷期電量富余，但豐水高峰期和枯水期供電不足，因此，興建“TH”電站是非常必要的。
1.2 水文
“TH”水電站位于伊犁哈薩克自治州伊寧縣境內(nèi),伊犁哈什河瑪札爾峽谷出口處，壩址以上控制流域面積8650,域內(nèi)雨量較多,草木茂盛,是天山西部林木主要產(chǎn)區(qū)之一。根據(jù)近三十年的水文資料記載，多年平均月流量120,多年平均徑流量38.6108，實測最大洪峰流量830 。
1.3 地質(zhì)
本區(qū)位于阿吾勒力山西緣的中高山地區(qū)阿吾勒力山為一圓形山體,山峰排列零亂與天上主脈相協(xié)調(diào)主峰位于溫泉以南約7Km,海拔2046m,而哈什河大橋水面高程約810m,相對高差1100多米山頂多呈渾圓狀,沖溝受構(gòu)造控制多為東西向,西北及北東向,溝深底窄呈V形
哈什河在阿吾勒力山瑪札爾峽谷中,河床寬30m—40m,河谷寬100-200m,呈V字形,河流從坡約為4%,河流出瑪札爾峽谷即為伊犁盤地,為堆積平坦地勢,河床漸為第四系物質(zhì),河流從坡變緩
阿吾勒力山北側(cè)為第三系及第四系組成的丘陵地帶,南側(cè)為鞏乃撕河谷,與哈什河河沿谷間的最薄山體約17-18Km.
1.4 任務(wù)和規(guī)模
該電站擬裝機(jī)容量為50左右,年發(fā)電量近期為2.46遠(yuǎn)景為 3.42,保證出力13.3,工作出力42.3。電站擬設(shè)4回路110出線,兩回送往伊寧市中心變電所,兩回和上游梯級電站聯(lián)絡(luò),近期擔(dān)任系統(tǒng)調(diào)峰, “TH”電站的建立可以有效緩解伊犁地區(qū)的用電要求。
1.5 工程布置及主要建筑物
壩段位于瑪札爾峽谷出口上游約1～1.5Km范圍內(nèi),河流以北東流徑壩質(zhì)后拐向西而出峽谷壩段河床寬15～16m，河流兩岸坡角～，基本對稱，壩體座落在東圖津河組第二大層第二小層角礫凝灰?guī)r及其所夾繡鏡體凝灰質(zhì)砂巖上，巖性較均一。由于采用拱壩設(shè)計，工程量小，占地少，穩(wěn)定性好。
擋水建筑物為一座混凝土重力壩和一座粘土心墻的副壩。
導(dǎo)流洞兼作泄水、沖沙洞，故要與引水發(fā)電洞的進(jìn)口布置要相近，使發(fā)電洞的進(jìn)口保證“門前清”。
發(fā)電洞的進(jìn)水口及導(dǎo)流泄洪沖砂洞的進(jìn)水口均采用岸塔式布置，設(shè)有兩道閘門，一為工作閘門，一為檢修閘門，工作閘門后設(shè)有通氣孔。
發(fā)電站廠房設(shè)在發(fā)電洞的末端下游側(cè)的岸邊。其主要尺寸為：
主廠房長62.64m（裝配廠長14.37m） 寬17.9m。
副廠房廠長62.64m 寬10m。
1.6 水力機(jī)械、電工、金屬結(jié)構(gòu)及采暖通風(fēng)
水輪機(jī)采用初選的HL240-LJ-225，單機(jī)額定出力Nr＝12.5MW。單機(jī)額定流量38.4m3/s。
特征水頭如下：
=42.7m =35.2m =37.6m
安裝場位于主廠房左側(cè)，有公路直接與之相接。發(fā)電機(jī)層與安裝場同高程，主要布置發(fā)電機(jī)、調(diào)速器及機(jī)旁盤。發(fā)電機(jī)下面為水輪機(jī)層，除布置水輪機(jī)外，還布置濾水器及管路等。上游側(cè)蝶閥坑布置有四臺直徑為2.8ｍ的餅型立軸蝶閥。
安裝場下面為油泵室。其高程與水輪機(jī)層地面平齊。
主廠房上游側(cè)為電氣副廠房，共分兩層。上層為電器副廠房，下層是母線廊道。
水電站的通風(fēng)是自然通風(fēng)，采光為通過落地窗采光。
1.7 消防措施
以預(yù)防為主，消防結(jié)合，嚴(yán)格執(zhí)行規(guī)范及有關(guān)政策；建筑結(jié)構(gòu)材料、裝飾材料采用非燃燒材料；建筑布置、交通道路組織、廠內(nèi)交通滿足防火要求；生產(chǎn)設(shè)備和備件采用符合國家行業(yè)規(guī)范防火要求的合格產(chǎn)品；所有消防及報警設(shè)備必須采用有公安消防部門生產(chǎn)許可證的合格產(chǎn)品，并按規(guī)程要求進(jìn)行安裝和檢測；利用水利水電工程水源充足的特點，充分發(fā)揮消防優(yōu)勢。
主廠房大門與公路相連接，在進(jìn)廠大門外設(shè)有消防車回車場，主變壓器和升壓站均有消防車道直接到達(dá)。
主、副廠房內(nèi)消防分區(qū)、消防通道、消防疏散標(biāo)志及防火門窗等的設(shè)計等均符合有關(guān)規(guī)范要求。
樞紐建筑室內(nèi)外均設(shè)有消防給水系統(tǒng)，在主變壓器下設(shè)有事故集油池。主變壓器與近區(qū)變壓器留有防火間距，電站設(shè)有火災(zāi)自動報警系統(tǒng)和消防聯(lián)動系統(tǒng)，系統(tǒng)在功能上相互獨立，采用二總線制，同時，火災(zāi)自動報警系統(tǒng)與全廠計算機(jī)監(jiān)控系統(tǒng)相連。
1.8 施工
“TH”水電站位于伊犁哈薩克自治州伊寧縣境內(nèi),伊犁哈什河瑪札爾峽谷出口處,西距伊寧市51,附近有公路通往新源、尼勒克、伊寧市,交通較為方便。
工程布置特點和施工場地條件：本工程樞紐建筑物主要包括大壩、發(fā)電引水隧洞、導(dǎo)流、泄洪、沖沙洞和電站廠房等四部分.水庫正常蓄水位857.9m,總庫容為1400萬m3。大壩為混凝土重力壩,壩軸線長度172m,壩頂高程84.75m,最大壩高48.00m, 在溢流堰中部設(shè)3個支墩，溢流堰堰頂高程為857.90米，有壓引水隧洞長270m，主洞斷面為圓型，洞徑6m，導(dǎo)流、泄洪、沖沙洞斷面為城門型8.84×10.6m(寬×高)。
1.9 環(huán)境保護(hù)
“TH”電站工程的興建其有利影響是明顯的、主要的。其中有利影響均發(fā)生在工程實施后，影響較深遠(yuǎn)。另外，工程實施也將不可避免對區(qū)域的自然環(huán)境、生態(tài)環(huán)境、社會環(huán)境將產(chǎn)生一定的不利影響，這種不利影響大部分發(fā)生在工程實施過程中，影響相對較輕。
1.10 水利水電樞紐工程特性表
“TH”水電站工程特性表
一.水文
序號及名稱
單位
數(shù)量
備注
1.流域面積
壩址以上
8650
2.利用的水文系列年限
年
29
1972～2000
3.多年平均年徑流量
38.16×108
4.代表性流量
多年平均月流量
120
實測最大洪峰流量
830
正常運用（設(shè)計）洪水標(biāo)準(zhǔn)P
%
2
非常運用（校核）洪水標(biāo)準(zhǔn)P
%
0.2
施工導(dǎo)流標(biāo)準(zhǔn)P
%
2
一期導(dǎo)流流量
377
二期導(dǎo)流流量
690
截流流量
134
5.洪量
設(shè)計最大洪量
405
校核最大洪量
500
6.泥沙
序號及名稱
單位
數(shù)量
備注
年平均懸移質(zhì)輸沙量
萬t
165
年平均含沙量
0.404
最大日平均輸沙率
3150
1998年8月10日
年平均推移質(zhì)輸沙量
萬t
33
二 水庫
1.庫水位
校核洪水位
m
863.05
設(shè)計洪水位
m
861.85
正常蓄水位
m
857.90
.90
“TH”水電站工程特性表
序號及名稱
單位
數(shù)量
備注
死水位
m
852.50
淤積高程
m
851.44
2.正常蓄水位時水庫面積
1.1
3.水庫容積
總庫容（校核洪水位以下庫容）
1800
正常蓄水位以下庫容
1700
調(diào)節(jié)庫容（正常水位至死水位）
600
死庫容
1100
4.調(diào)節(jié)特性
日調(diào)節(jié)
三 下泄流量及相應(yīng)下游水位
設(shè)計洪水位時最大泄量
1066
相應(yīng)下游水位
m
820.15
校核洪水位時最大泄量
1492
相應(yīng)下游水位
m
821.00
枯水期調(diào)節(jié)流量（P=95%）
30.7
四 工程效益指標(biāo)
1.發(fā)電效益
裝機(jī)容量
MW
50
保證出力（P=95%）
MW
13.3
多年平均發(fā)電量
億kw.h
2.46
年利用小時數(shù)
h
8320
五 主要建筑物及設(shè)備
1.擋水建筑物（壩）型式
混凝土重力壩
地基特性
凝灰質(zhì)沉積巖
地震基本烈度（設(shè)防烈度）
7
頂部高程（壩）
m
864.75
最大壩高
m
47.75
頂部長度（壩）
m
172
“TH”水電站工程特性表
序號及名稱
單位
數(shù)量
備注
2.泄水建筑物
泄水洞形式
城門洞形
地基特性
凝灰質(zhì)沉積巖
洞頂高程
m
845.50
泄洪洞尺寸及孔數(shù)
數(shù) 閘孔尺寸及孔數(shù)
m
8.84×9（寬×高）
單寬流量
145
消能方式
挑流
閘門型式、尺寸、數(shù)量
m
11×4×2扇
平板鋼閘門
啟閉機(jī)型式、數(shù)量
個
1
梁式
設(shè)計泄洪流量
1177
校核泄洪流量
1187
3.引水建筑物
設(shè)計引用流量
154.79
進(jìn)水口型式
岸塔式
地基特性
凝灰質(zhì)沉積巖
底檻高程
m
838.50
閘門型式尺寸及數(shù)量
m
6×3.4×2孔
平板鋼閘門
啟閉機(jī)型式、數(shù)量
個
2
卷揚式
攔污柵尺寸及數(shù)量
m
8.5×3.4×2個
引水道型式
圓形
地基特性
凝灰質(zhì)沉積巖
長度
m
270
斷面尺寸
m
6.5×6.5
開挖斷面
襯砌型式
鋼襯混凝土
設(shè)計水頭
m
24.3
內(nèi)徑
m
6
4.廠房
型式
岸邊式地上廠房
“TH”水電站工程特性表
序號及名稱
單位
數(shù)量
備注
地基特性
凝灰質(zhì)沉積巖
主廠房尺寸（長×寬×高）
m
62.64×27.9×32.18
水輪機(jī)安裝高程
m
817.18
5.開關(guān)站、變電站
型式
露天式
地基特性
凝灰質(zhì)沉積巖
面積
400
6.主要機(jī)電設(shè)備
水輪機(jī)臺數(shù)
臺
4
型號
HL240-LJ-225
額定出力
MW
12.5
額定轉(zhuǎn)速
r/min
187.5
吸出高度
m
0.77
最大工作水頭
m
42.7
最小工作水頭
m
35.2
額定水頭
m
37.6
額定流量
38.4
發(fā)電機(jī)臺數(shù)
臺
4
型號
SF12-32/550
額定容量
Mw
1.5
額定電壓
Kv
10.5
進(jìn)水閥尺寸
m
2.8
起重機(jī)規(guī)格
100t/20t Lk=16
7.輸電線
電壓
Kv
110
回路線
回路
4
輸電目的地
伊犁
輸電距離
Km
51
2 水文氣象
2.1 流域概況
“TH”水電站位于伊犁哈薩克自治州伊寧縣境內(nèi),伊犁哈什河瑪札爾峽谷出口處, 壩址以上控制流域面積8650,域內(nèi)雨量較多,草木茂盛,是天山西部林木主要產(chǎn)區(qū)之一。根據(jù)近三十年的水文資料記載，多年平均月流量120,多年平均徑流量38.6108，實測最大洪峰流量830 。樞紐工程區(qū)域河段呈形,壩址河谷呈V形,山坡陡峻,巖石多裸露,為中石炭統(tǒng)東圖河津組海退時期火山噴發(fā)巖。
2.2 氣象
“TH”水電站附近有若干氣象站，其中距離“TH”水電站最近的是伊犁氣象臺。根據(jù)伊犁氣象臺多年的氣象資料顯示如下：
1.資料年限29年(1972 ～2000)
2.多年平均氣溫8.4
3.歷年最高氣溫37.9(1995年8月13日)
4.歷年最底氣溫-40.4(1989年1月29 日)
5.多年平均降雨量257.2mm
6.最大一日降水42.6mm(1986年2月14日)
7.歷年平均蒸發(fā)量1709mm
8.最大凍土深度62mm(1977年2月10日)
9.最大積雪深度89cm(1989年2月4日)
10.歷年平均風(fēng)速2.2m/s,歷年最大風(fēng)速40m/s。相應(yīng)風(fēng)向WSW(1985年9月21日)歷年最多風(fēng)向SE。
2.3 水文基本資料
距離“TH”水電站最近的水文站是哈什河出山口“TH”水文站。根據(jù)近三十年的水文資料記載，多年平均月流量120,多年平均徑流量38.6108，實測最大洪峰流量830 。
2.4 徑流
根據(jù)哈什河出山口“TH”水文站實測水文資料統(tǒng)計,多年月平均流量120多年平均徑流量38.16。近30年月平均流量統(tǒng)計見表2-1.
84
表2-1 “TH”水電站月平均流量統(tǒng)計表（）
年份
1月
2月
3月
4月
5月
6月
7月
8月
9月
10月
11月
12月
年均流量
m3/s
徑流量（104m3）
1970年
42.8
40.6
39.9
54.2
227.0
297.0
264.0
239.0
107.0
62.9
47.3
41.5
122
386484
1971年
35.5
35.3
34.4
83.6
237.0
311.0
392.0
251.0
108.0
63.5
46.4
36.5
136
432046
1972年
28.8
29.9
43.3
47.4
125.0
312.0
201.0
193.0
92.6
62.9
49.3
37.5
102
322382
1973年
32.2
32.6
34.5
113.0
160.0
288.0
382.0
305.0
157.0
95.9
63.6
50.7
143
452996
1974年
41.9
38.6
38.1
137.0
180.0
323.0
397.0
314.0.
192.0
89.3
61.8
49.5
155
491604
1975年
45.5
43.3
41.0
82.3
225.0
364.0
412.0
226.0
122.0
71.8
54.8
46.9
145
458089
1976年
45.0
40.8
43.3
79.4
141.0
189.0
207.0
210.0
130.0
77.8
56.7
48.3
106
334712
1977年
43.4
39.3
38.7
58.0
183.0
192.0
206.0
211.0
109.0
55.1
43.3
39.0
101
321681
1978年
37.2
34.6
31.9
40.0
119.0
286.0
232.0
191.0
84.3
63.8
55.6
43.8
102
321654
1979年
37.7
38.5
49.9
97.0
196.0
358.0
371.0
283.0
125.0
80.4
61.7
46.0
145
460624
1980年
41.9
38.4
40.0
54.6
117.0
161.0
233.0
185.0
85.4
61.0
51.5
40.6
92
293101
1981年
36.2
35.8
45.9
102.0
180.0
448.0
326.0
285.0
140.0
76.0
59.6
51.5
149
470958
1982年
45.1
45.7
45.9
103.0
210.0
231.0
201.0
180.0
89.0
72.9
51.4
43.9
110
347971
1983年
37.5
33.5
41.8
78.7
171.0
227.0
236.0
156.0
74.0
56.0
46.9
42.9
100
317202
1984年
37.2
36.2
57.6
124.0
272.0
475.0
402.0
275.0
129.0
90.2
64.4
48.8
168
530949
1985年
41.2
40.0
45.8
97.9
217.0
259.0
359.0
261..0
129.0
73.9
56.1
46.7
136
429949
1986年
39.7
45.4
45.0
113.0
191.0
271.0
322.0
222.0
103.0
67.7
51.9
43.8
126
399543
1987年
36.2
35.2
41.1
72.1
189.0
232.0
271.0
216.0
107.0
71.7
58.2
48.3
115
364063
1988年
52.8
48.2
53.6
106.0
188.0
379.0
449.0
205.0
118.0
69.9
52.2
39.6
147
464836
1989年
29.6
29.6
45.7
103.0
144.0
143.0
214.0
174.0
67.4
51.0
43.3
34.7
90
285231
1990年
41.7
44.5
40.3
56.8
95.1
259.0
239.0
197.0
104.0
78.5
56.8
49.6
105
332823
1991年
42.9
41.6
39.5
116.0
230.0
242.0
280.0
167.0
96.7
77.0
56.9
44.7
120
378664
1992年
45.3
40.0
56.1
110.0
120.0
300.0
194.0
177.0
117.0
65.4
50.1
42.8
110
346910
1993年
39.1
39.6
39.5
61.1
136.0
266.0
278.0
181.0
77.1
57.0
46.4
42.2
105
333362
1994年
35.7
37.4
34.2
100.0
161.0
302.0
272.0
222.0
99.0
89.4
74.9
60.1
124
392520
1995年
46.6
42.5
4.5
143.0
347.0
301.0
282.0
211.0
114.0
70.7
55.4
44.7
142
449837
1996年
39.8
34.8
50.0
83.2
239.0
302.0
373.0
256.0
173.0
94.0
69.0
50.7
147
466283
1997年
43.6
36.5
41.3
88.9
204.0
189.0
250.0
189.0
92.5
66.4
54.0
41.2
108
342615
1998年
31.5
30.8
30.1
37.9
105.0
227.0
258.0
198.0
91.2
55.2
46.2
35.1
96
302670
1999年
25.5
27.7
38.9
63.6
167.0
246.0
237.0
187.0
93.1
59.8
48.3
32.8
102
323945
2000年
32.4
32.9
47.9
116.0
162.0
238.0
225.0
195.0
89.4
58.0
46.1
37.4
107
337780
2001年
32.8
30.1
36.2
73.8
192.0
199.0
228.0
187.0
69.0
51.0
41.5
37.3
98
311343
2002年
31.6
29.6
31.4
71.7
173.0
287.0
374.0
210.0
93.5
69.7
53.8
48.4
123
389576
2.5 洪水
根據(jù)哈什河“TH”水文站的歷年觀測資料,水文站1、3、5、7日洪量頻率計算成果見表2-2：
表2-2 哈什河“TH”水文站1,3,5,7日洪量頻率計算成果表
時數(shù)(天)
W
Cv
Cs
Cs/Cv
P%=0.1
P%=0.2
P%=0.5
P%=1
P%=2
P%=5
P%=10
P%=20
1
44
0.28
0.80
2.86
96
92
85
80
74
67
61
54
3
117
0.28
0.80
2.86
256
243
226
212
198
178
162
143
5
181
0.28
0.85
3.04
289
369
344
324
302
273
243
221
7
240
0.275
0.83
3.00
526
500
465
436
405
365
330
294
2.5.1 設(shè)計洪水位
“TH”水電站的水庫洪水調(diào)節(jié)能力有限,采用調(diào)節(jié)庫容與防洪庫容完全不結(jié)合方式。防洪庫容校核洪量的1/2～2/3取1/2。
正常運用設(shè)計情況下，（50年一遇）P==0.02100%=2%
則設(shè)計防洪庫容=。
反查設(shè)計洪水位為：861.85m
2.5.2 校核洪水位
校核防洪庫容可按500年一遇計算，（500年一遇）P==0.002100%=0.2%
則校核防洪庫容=。
反查校核洪水位為：863.05m。
擬建水電站下游尾水位-流量關(guān)系曲線由電站布置確定。
1.設(shè)計洪水位時最大下泄流量1066
2.校核洪水位時最大下泄流量1492
3.枯水期調(diào)節(jié)流量(P=95%),下泄33.8
2.6 泥沙資料
根據(jù)“TH”水文站的泥沙實測資料數(shù)據(jù)如下：
1.年平均含沙量為0.404Kg/
2.年平均輸沙率52.2 Kg/,年輸沙量165t(懸移質(zhì))
3.最大日平均輸沙率3150 Kg/ (1999年8月10日)
4.4～8月輸沙量約占全年94.8%
根據(jù)“TH”水文站的泥沙資料進(jìn)行泥沙入庫計算。
泥沙入庫計算按公式：
=
其中——多年平均懸移質(zhì)年輸沙量t。
——多年平均懸移質(zhì)輸沙量t。
——推移質(zhì)輸沙量與懸移質(zhì)輸沙量比值。（取0.2）
——泥沙容重，1.4-1.9（取1.9）
=165××0.2=33×t
。
本樞紐工程為三等，設(shè)水庫使用50年則：
。
反查淤積高程為：851.44m。
2.7 下游斷面水力要素計算
根據(jù)初選的廠房下游河道尾水?dāng)嗝娴膸缀螀?shù)繪制渠道斷面參數(shù)表2-3。
表2-3 Q—H曲線計算
水位（）
面積A（）
濕周（）
水力半徑R（）
謝才系數(shù)
Q
1.0
36
41.5
0.87
24.42
51.78
2.0
80
46
1.74
27.41
182.86
3.0
128.5
50.5
2.54
29.19
378.45
4.0
181
55
3.29
30.47
632.68
5.0
236
59.5
3.97
31.42
934.14
6.0
293.5
64
4.59
32.19
1279.64
7.0
253.5
68.5
5.16
32.83
1667.31
其中，，，i=4/1000，n=0.04。
根據(jù)上表繪出水位流量關(guān)系曲線圖：
2.8 冰情
根據(jù)(1992～1995)四年的冰情資料統(tǒng)計冰情如下：
1.設(shè)計冰流量1000/a
2.年最大流冰量1670/a
3. 最大冰流量為9.1 (1986年11月20日)
4.平均冰速1.26～1.92m/s
3 工程地質(zhì)
3.1 概述
3.1.1 地貌
本區(qū)位于阿吾勒力山西緣的中高山地區(qū)阿吾勒力山為一圓形山體,山峰排列零亂與天上主脈相協(xié)調(diào)主峰位于溫泉以南約7Km,海拔2046m,而哈什河大橋水面高程約810m,相對高差1100多米山頂多呈渾圓狀,沖溝受構(gòu)造控制多為東西向,西北及北東向,溝深底窄呈V形
哈什河在阿吾勒力山瑪札爾峽谷中,河床寬30m—40m,河谷寬100-200m,呈V字形,河流從坡約為4%,河流出瑪札爾峽谷即為伊犁盤地,為堆積平坦地勢,河床漸為第四系物質(zhì),河流從坡變緩
阿吾勒力山北側(cè)為第三系及第四系組成的丘陵地帶,南側(cè)為鞏乃撕河谷,與哈什河河沿谷間的最薄山體約17-18Km.
3.1.2 地層巖性
本區(qū)分布的地層為中石灰統(tǒng)東圖津河組.上二選統(tǒng)曉山薩依組,第三系紅色巖及第四系沉積物等.
中石灰統(tǒng)東圖津河組()組成阿吾勒力山的主體,為一套海退時期的火山噴發(fā)巖,火山碎屑及淺海相的沉積巖,可分為三大及即若干小層.
第一大層()以熔巖,凝灰?guī)r為主,又可分為四個小層.
第二大層()以凝灰?guī)r為主,上部出現(xiàn)小量凝灰質(zhì)沉積巖,又可分為五個小層.
第三大層()主要為沉積巖,又可分為六個小層.
上二迭統(tǒng)小山薩依組(),分布在哈什河大橋以南的阿吾拉勒山西南山邊緣與中石炭統(tǒng)東圖津河組斷層接觸,為一套復(fù)埋式的陸相沉積物巖性,以真巖,灰質(zhì)巖為主,中夾鈣質(zhì)較結(jié)的砂巖,砂躒巖,底部夾薄層灰?guī)r.
第二系上新統(tǒng)():下部為紅色泥巖,上部為黃色砂巖質(zhì)泥巖,第四系沉積物主要為沖積砂礫石,黃土狀壤土少.侵入巖,多一巖墻方式侵入.
3.1.3 構(gòu)造
褶皺:本區(qū)處于天山東西褶皺帶喀什背斜的西南緣.喀什背斜為一橢圓形背斜,軸向東西.巖層走響呈弧性彎曲,均向外傾,傾角一般～,最陡可達(dá)～,背斜部為中石巖統(tǒng)東圖津河組第一大層組成,兩翼分布的巖層依次為東圖津河第二大層以及上二迭統(tǒng)曉山薩依組組成.
斷裂:主要斷裂位于鞍部北側(cè).產(chǎn)狀走向～,傾向NE,傾角～,向西變緩為.該斷層為三個以上的斷層面組成.斷層面較光滑,傾向西傾角～的擦痕.為一先壓后扭斷層.與鞍部低洼處南側(cè),走向～傾向SW,傾角～,斷層帶有非常破碎為扭性斷層.
為鞍部低洼處北側(cè),走向～.傾向NE,斷層泥厚0.3～1.4m,為扭性斷層.位于亞瑪渡至哈什河干渠分水閘一線走向NEN,河流于此發(fā)生突變由近東西向?qū)槟夏衔飨?斷層為第四系沖積物覆蓋,在斷層兩側(cè)有一層厚約10m的躒層,按產(chǎn)狀推算錯開約500～600m推測該處為一較大斷層,但無現(xiàn)代活動性.位于阿吾拉勒山南,西南邊緣,走向EW漸變?yōu)镹W,傾向NE,傾角～,斷層破裂帶風(fēng)化嚴(yán)重.分布于導(dǎo)流洞出口下游150m,走向,直立狀態(tài),扭性水平斷距約40m.
3.1.4 構(gòu)造穩(wěn)定性:
本區(qū)位于天山東西向復(fù)雜褶皺帶喀什北斜南翼的西緣,斷裂并不發(fā)育,除F以外斷裂均較小,特別是未發(fā)現(xiàn)北斜軸部存在對筑壩危害較大的張性斷裂,因此對建壩無大的憂慮.
3.2 水庫區(qū)工程地質(zhì)條件
水庫處于瑪札爾峽谷下半段約7.5Km,寬約200m,兩岸均勻為1000～1500m高的山嶺,整個庫盤均勻為基巖組成,第四系松散沉積物很薄且被基巖封閉,基巖巖性比較堅硬段裂較小,未曾發(fā)現(xiàn)橫穿河谷及河間地的大型張性段裂,未能構(gòu)成向鄰谷參漏的通道,哈什河與鞏乃斯河之間的地塊有較高的地下水分水嶺,水庫沒有向鞏乃斯河谷參漏的可能性.水庫大致位于喀什北斜的軸部附近,巖層傾角小,并且未發(fā)現(xiàn)平行于河床的大段裂,巖體穩(wěn)定性較好.發(fā)現(xiàn)較大的崩塌體及滑動體,庫岸穩(wěn)定性較好.水庫淹沒損失很小.
3.3 建筑物區(qū)的工程地質(zhì)條件
3.3.1 壩區(qū)工程地質(zhì)條件
3.3.1.1 地形、地貌:
壩段位于瑪札爾峽谷出口上游約1～1.5Km范圍內(nèi),河流以北動流徑壩質(zhì)后拐向西而出峽谷壩段河床寬15～40m水面高程820m,水深5～6m水力坡度4/1000,最大流速4.36m/s,最小流速0.66m/s,河床兩岸均為巖石組成.壩石岸山頂高程1085m,左側(cè)圓寶山頂高程968.6m, 河右岸山破與巖層傾向一致, 河左岸山破與巖層傾向相反,870m高程以下地形基本對稱,地形坡度～,870m以上左岸地形坡度為～,有時出現(xiàn)小量塌體.
3.3.1.2 地層、巖性:
壩段分布的地層有: (a)東圖津河組第二小層,巖性可分為底部凝質(zhì)砂巖,砂礫巖夾少量礫凝灰?guī)r,,膠結(jié)程度中等,層面附近巖性比較破碎,有20～30cm寬的劈理帶,層面未見夾泥層,巖層厚度估計在50～60m以上.中部為角礫凝灰?guī)r與角礫凝灰?guī)r互層. (b)東圖津河組第三小層,分布在Ⅰ-Ⅰ剖面以上的河床及左右岸及圓寶山東,巨厚層狀,流紋結(jié)構(gòu),厚度約50m. (c)東圖津河組第二大層第四小層,分布于圓寶山中部,厚度約60m. (d)東圖津河組第二大層第五小層后70～80. (e)第四系上更新統(tǒng)沖積物,分布于5級臺地上,厚度3m左右. (f)第四系全,新統(tǒng)沖積物分布于河床中,厚度2～4m,(g) 第四系坡積物, 厚度5～6m. 壩段內(nèi)還分布有5條巖墻.
3.3.1.3 構(gòu)造:
(a)褶皺:壩段位于喀什彎狀北斜西南緣斜構(gòu)造地段,巖層產(chǎn)狀走向～,傾向SW,傾角～,即傾向上游偏走岸.
(b)斷裂:壩段的斷裂規(guī)模約不大.有:產(chǎn)狀SN,傾向東<,張性斷裂,斷面平正。無充填物。:產(chǎn)狀,SE<,張性,斷面平直.: 產(chǎn)狀,NE<扭性.：產(chǎn)狀NE〈，漸轉(zhuǎn)NE〈，張扭性斷層，泥質(zhì)充填。:產(chǎn)狀SN，E，斷層破碎帶1。4m寬，張性斷層，方解石及泥質(zhì)充填。：地面未出露。，：產(chǎn)狀，NW，兩斷層相距5～6m。 :產(chǎn)狀，SE，張性斷層，斷面平直。：產(chǎn)狀NW，扭性，斷距很小，產(chǎn)狀，NW，扭性斷距很小，夾泥1～2m。：產(chǎn)狀，NE，壓扭性斷層。：產(chǎn)狀，N57～。
（c）裂隙：1#裂隙，長550m被挫斷，：產(chǎn)狀，NW，2#裂隙，產(chǎn)狀，至830m高程消失。5#裂隙，長約20m，產(chǎn)狀，NW〈。
3.3.1.4 水文地質(zhì)條件：
壩段內(nèi)地下水約為裂隙水。左岸圓寶山的東側(cè)由河水補(bǔ)給地下水。因此水庫穿過圓寶山向下游參漏是必然的。根據(jù)初步計算，壩基石右肩繞壩參漏，圓寶山一帶總參漏S=5291，總參漏流量與最小日徑流量之比為0.0037。
3.3.1.5 物理地質(zhì)現(xiàn)象：
（a）風(fēng)化：壩段巖石風(fēng)化層可分為三級；即強(qiáng)風(fēng)化層，弱風(fēng)化層及新鮮巖石。河床部分無強(qiáng)風(fēng)化層，弱風(fēng)華帶也僅1～2m；兩岸風(fēng)化比較均勻，強(qiáng)弱風(fēng)化水平方向3～6m，斷裂附近可大10～20m。
（b）崩塌：崩塌主要發(fā)生在壩段左岸及壩段下游右岸采石場一帶。
3.3.1.6 巖石的物理力學(xué)物質(zhì)：
巖石的物理力學(xué)性質(zhì)尚好，轉(zhuǎn)化系數(shù)較高，根據(jù)凝灰質(zhì)砂巖，砂礫巖，角礫凝灰?guī)r動，靜彈之比為：=1.6～1.8?？紤]裂隙，填充物，巖石本身的特性等原因，建議彈摸為1000KPa?？辜糁笜?biāo)以破壞蜂值乘以0.65的折減系數(shù)：凝灰質(zhì)砂巖tg=0.83。角礫凝灰?guī)r的tg=0.67
3.3.1.7 壩區(qū)工程地質(zhì)評價：
（a）重力壩：
壩軸線處河谷寬15～16m，河流兩岸坡角～，基本對稱，壩體座落在東圖津河組第二大層第二小層角礫凝灰?guī)r及其所夾繡鏡體凝灰質(zhì)砂巖上，巖性較均一。物理力學(xué)性能良好，為發(fā)現(xiàn)緩傾角的斷層面，一般裂隙雖比較發(fā)育，根據(jù)抗剪試驗，試件均在/巖接觸面剪斷，因此淺層滑動可能較小。根據(jù)試驗和地表觀擦，建議角礫凝灰?guī)r，凝灰質(zhì)砂巖的摩擦系數(shù)均勻為0.66～0.76。重力壩左壩肩有縱向切割面，橫向切割面上游有細(xì)昌巖墻與巖的交界面，下游有輝石安山央與圍巖的交界面，但為發(fā)現(xiàn)傾向河流的緩傾角滑動面。比較完整的結(jié)構(gòu)面為層面。但它傾向山里偏上游。故滑動可能性不大。南壩肩穩(wěn)定試算時，建議采用下列數(shù)據(jù)；從向切割面，產(chǎn)狀走向南北，傾向東，傾角，摩擦系數(shù)0.40。上游切割面，產(chǎn)狀NE，傾向NW傾角70～，因其為拉裂面，不考慮摩擦系數(shù)。下游切割面產(chǎn)狀：走向NNE，傾角NW傾角，摩擦系數(shù)0.4滑動面為層面，產(chǎn)狀NW335，傾向SW，傾角，摩擦系數(shù)0.55 。
右壩肩抗滑穩(wěn)定的邊界條件組合為：縱向切割為：產(chǎn)狀：走向傾向NE，傾角，橫向切割面有，產(chǎn)狀NE，傾向NW，傾角，或2#裂隙，產(chǎn)狀（〈），下游橫向切割面有1#裂隙產(chǎn)狀（NW〈）；走向～，傾向NE或SW，傾角～的裂隙組成另一縱向切割面?？赡苄纬傻幕瑒用嬷挥薪堑[凝灰?guī)r與下游凝灰質(zhì)砂礫巖的交界面，其產(chǎn)狀為，SW～，即傾向河床偏上游。出露在河右岸，在Ⅲ號剖面線處，伸入河床底17～18m深，（高程大致在797.4m）該層理面具有20～30cm厚的劈理帶，以上各結(jié)構(gòu)面組合起來可能形成一滑動體，計算抗滑穩(wěn)定時，建議，1#裂隙tg=0.40；走向～的裂隙面tg=0.45，因系拉裂面，不考慮摩擦系數(shù)，壩址巖石裂隙比較發(fā)育，彈摸較小，基礎(chǔ)處理應(yīng)當(dāng)嚴(yán)格，基礎(chǔ)開挖必須至新鮮基巖，固結(jié)灌漿一般應(yīng)8～10m。存在表部繡水層，中部相對繡水層。下部凝灰質(zhì)砂礫巖繡水層，而該層在河床中埋藏僅17～20m，建議河床灌漿應(yīng)至砂礫巖層中有定深度，兩岸灌漿至表部繡水層以下。
（b）土壩：
土壩軸線在Ⅰ剖面附近，該段河床寬約24～25m，兩岸坡度～，基本對稱。土壩壩基上部為2～3m（右岸最厚為5m）第四系坡積其河流沖積物，以下即為基巖。左岸830m高程以上出露的東圖津河組第二大層第三小層凝灰較礫巖，830m高程以下及河右岸分布的為第二小層的角礫凝灰?guī)r及頂部的凝灰質(zhì)砂巖。河床出露的基巖中未發(fā)現(xiàn)大斷裂，第二層頂部的凝灰質(zhì)砂巖延至河流兩岸。因此推測河床中無較大斷層。左岸，均傾向河流，并出露于坡面，可能形成不穩(wěn)定體。建議土壩壩基的第四紀(jì)坡積物全部挖除，基巖強(qiáng)風(fēng)化層適當(dāng)挖除，河床砂礫石最好全部清除。若不能全部清除，在心墻之外再作兩道截水墻。土壩壩基下帷幕灌漿穿透表層即可。
3.3.2 鞍部工程地質(zhì)條件
鞍部夾與兩個斷層之間，巖層比較薄弱，裂隙發(fā)育，巖石很破碎，風(fēng)化層比較厚有一定的參透性，但斷層與山脊有較大交角，未發(fā)現(xiàn)平衡鞍部脊部傾向上游或下游的緩傾角斷裂，因此鞍部整體向下滑動的可能性不大?；鶐r參透系數(shù)為1.244m/d；鞍部東側(cè)含礫砂壤土參透系數(shù)為1. 84m/d；西側(cè)5級介地沖積沙壤土為1.61m/d；4級階地黃土狀壤土0.92m/d。鞍部主要斷裂有位于鞍部南端，走向～，東部傾向SW，西部傾向NE，傾角以上，斷層帶很破碎。位于以北低洼處與平行，傾向NE，傾向，主要裂隙（a）～SW或NE～；（b）～NW～該組數(shù)量較小。
3.3.3 廠房及開關(guān)站地質(zhì)條件
廠房山坡破積無碎石厚度約5m。一級階地上為粉沙厚3m其下砂礫石層厚3～4m，以下為基巖，廠房基礎(chǔ)全部在凝灰質(zhì)砂礫巖上，基礎(chǔ)巖石較好，后山破無不利地質(zhì)現(xiàn)象。廠房在基抗開挖時，應(yīng)注意河水通過第四系砂礫層參入。
3.4 天然建筑材料和施工水源
3.4.1 土料:
第一料場位于托海村以北。修橋跨破爾波遜河可直達(dá)壩質(zhì),距離3.5Km,巖性為第四系沖積,洪積形成的土壤,黑褐色略含小礫石,粘粒含量大于15%,塑性指數(shù)大于10%,天然含水量接近塑限,水溶鹽及有機(jī)物含量均在要求范圍之內(nèi),土料比較理想,A級有效層儲量為27.6,向下挖出,尚有擴(kuò)大余地。
3.4.2 礫料:
礫料場選在上游電站上游漫灘上,距壩質(zhì)12.5Km,礫料級配為:5～800mm約占58.4%,針片狀含量小于15%,較弱顆粒小于1%,含沙量在1～2%之間,砂礫石比重2.71,含容量大于1.67t/,吸水率小于2.5%,有效層儲量16.6。
3.4.3 砂料:
可在礫料場中篩選一部分。
(a)波爾波遜河上游砂礫料場,距壩區(qū)30Km,實際儲量為2.5。
（b）黑頭山砂料場：距壩區(qū)34Km，可作為過度性開采，含砂量小。
3.4.4 水源與水質(zhì)：
無溶出性侵蝕，情況良好，對工程建筑物影響不大。
4 工程任務(wù)與規(guī)模
4.1 地區(qū)社會經(jīng)濟(jì)概況
4.1.1 地區(qū)社會經(jīng)濟(jì)概況
“TH”水電站位于新疆維吾爾自治區(qū)伊犁哈薩克自治州伊寧縣，哈什河中游瑪扎爾峽谷出山口處，距伊寧市51km。是哈什河流域規(guī)劃中17個梯級電站中最末一級電站。伊寧縣位于伊犁河谷中部，縣城在伊寧市西北18公里處，伊寧市至東五縣的兩條國道，從本縣穿過。縣境東西最長116公里，南北最寬95公里，總面積為6523平方公里?？h轄18個鄉(xiāng)、2個鎮(zhèn)、5個地方國營農(nóng)牧場。全縣總?cè)丝?6.36萬，人口較多的民族是維吾爾、漢、回、哈薩克和東鄉(xiāng)族?？h境內(nèi)駐有自治州、伊犁地區(qū)、兵團(tuán)農(nóng)四師直屬單位8個。
伊寧縣是伊犁哈薩克自治州建置最久、屯墾最早、人口最多的大縣。農(nóng)牧業(yè)生產(chǎn)有堅實的基礎(chǔ)，是新疆維吾爾自治區(qū)久負(fù)盛名的的商品糧、油、肉基地。全縣有廣闊的天然草場，發(fā)展畜牧業(yè)有得天獨厚的條件。全縣在1985年完成農(nóng)田防護(hù)林體系建設(shè)，實現(xiàn)了農(nóng)田水利條田道路林網(wǎng)化，是全國平原綠化達(dá)標(biāo)縣；果樹栽培歷史悠久，品種多，產(chǎn)量高，是伊犁蘋果的主要產(chǎn)地之一；吐魯番于孜、吉里于孜、曲魯海等鄉(xiāng)的大白杏聞名遐邇。
伊寧縣礦產(chǎn)資源極為豐富。已知的有煤、金、高嶺石、石膏、石英、云母、石灰石、重晶石、銀、鐵、鋁、錫、銅等。伊寧縣有亞麻原料、溶劑、乳品、絲綢、針織、酒、水泥、水泥預(yù)制、高嶺石加工、皮毛加工、糧油加工、煤礦等近百家各類企業(yè)。
近幾年來，伊寧縣經(jīng)濟(jì)得到快速發(fā)展，主要體現(xiàn)在：⑴大力發(fā)展工業(yè)。以開發(fā)水電、礦產(chǎn)資源和農(nóng)副產(chǎn)品加工為基點，逐步發(fā)展以耗能工業(yè)為主的工業(yè)企業(yè)；⑵調(diào)整農(nóng)業(yè)產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)。農(nóng)業(yè)和農(nóng)村經(jīng)濟(jì)平穩(wěn)發(fā)展，農(nóng)業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整邁出新的步伐，在保證發(fā)展糧食生產(chǎn)的基礎(chǔ)上，增加經(jīng)濟(jì)作物比重，提高農(nóng)業(yè)產(chǎn)品商品率，實現(xiàn)農(nóng)業(yè)產(chǎn)業(yè)化和社會化；⑶狠抓林業(yè)，搞好荒山綠化，跡地更新和封山育林，提高森林覆蓋率，實行計劃采伐和合理間伐。同時，大力發(fā)展蘋果、白杏等特產(chǎn)；⑷搞活商業(yè)，建立多層次多功能的市場體系。
4.1.2 電力發(fā)展要求
伊寧縣系城鄉(xiāng)電網(wǎng)改造的重點縣，根據(jù)伊寧縣“十五”水電農(nóng)村電氣化規(guī)劃的要求，近期全縣用電量將達(dá)到2.46億kwh，同時伊寧縣靠近伊寧市，整個伊犁地區(qū)工農(nóng)業(yè)等發(fā)展快，規(guī)模較大，地域遼闊，電力缺口較大，為緩解缺電局面，因此在伊寧興建一座裝機(jī)容量較大的電站是很有必要的。同時伊寧縣目前小水電豐水低谷期電量富余，但豐水高峰期和枯水期供電不足，而“TH”電站位于具有季調(diào)節(jié)能力的吉林臺水電站的下游，因此，興建“TH”電站是非常必要的。
該電站擬裝機(jī)容量為50左右,年發(fā)電量近期為2.46遠(yuǎn)景為 3.42,保證出力13.3,工作出力42.3。電站擬設(shè)4回路110出線,兩回送往伊寧市中心變電所,兩回和上游梯級電站聯(lián)絡(luò),近期擔(dān)任系統(tǒng)調(diào)峰 ?！癟H”電站的建立可以有效緩解伊犁地區(qū)的用電要求。
4.2 綜合利用要求
“TH”電站上游興利庫容達(dá)1400萬m3，具有日調(diào)節(jié)能力；而“TH”電站屬中低壩，無調(diào)節(jié)庫容，故“TH”電站可不考慮下游防洪任務(wù)，也無航運要求，壩址以下河流兩邊有少量農(nóng)田，需考慮一定的灌溉要求，故“TH”電站是一個以發(fā)電為主，兼有灌溉等綜合效益，一般情況下不承擔(dān)其它綜合利用任務(wù)的電站。
5 工程布置及建筑物
5.1 設(shè)計依據(jù)
5.1.1 工程等別、建筑物等別
工程等級屬三級。主體建筑物均按三級建筑物設(shè)計。
洪水按50年一遇設(shè)計，500年一遇校核。
5.1.2 設(shè)計基本資料
多年平均月流量120,多年平均徑流量38.6108。
擬裝機(jī)容量為50左右,年發(fā)電量近期為2.46遠(yuǎn)景為 3.42,保證出力13.3,工作出力42.3。
樞紐工程區(qū)域河段呈形,壩址河谷呈V形,山坡陡峻,巖石多裸露,為中石炭統(tǒng)東圖河津組海退時期火山噴發(fā)巖。區(qū)域無大的構(gòu)造活動,巖性中等堅硬,一般抗壓強(qiáng)度5～8,彈性模數(shù)值800～1000。
導(dǎo)流流量：
1 第一期導(dǎo)流時段:導(dǎo)流流量為=377
2 第二期導(dǎo)流時段: 導(dǎo)流時段=690
3 截流9月下旬,截流流量為=134
下泄流量及相應(yīng)的下游水位：
擬建水電站下游尾水位-流量關(guān)系曲線由電站布置確定
1 設(shè)計洪水位時最大下泄流量1066
2 校核洪水位時最大下泄流量1492
3 枯水期調(diào)節(jié)流量(P=95%),下泄33.8
5.2 擋水建筑物
5.2.1 結(jié)構(gòu)布置及材料
擋水建筑物為一座重力壩和一座粘土心墻的副壩。主壩采用混凝土分段分層澆筑，粘土心墻副壩采用挖掘機(jī)挖運，載重自卸汽車運料上壩，羊足碾碾壓，中間防水采用瀝青、粘土混合灌漿，壩體排水采用棱體排水，迎水面采用混凝土面板防滲。
5.2.2 基礎(chǔ)處理
壩段巖石風(fēng)化層可分為三級；即強(qiáng)風(fēng)化層，弱風(fēng)化層及新鮮巖石。河床部分無強(qiáng)風(fēng)化層，弱風(fēng)華帶也僅1～2m；兩岸風(fēng)化比較均勻，強(qiáng)弱風(fēng)化水平方向3～6m，斷裂附近可大10～20m。故對壩基進(jìn)行開挖，開挖深度為3m，保證壩基坐落在新鮮基巖上。
5.3 泄水建筑物
由于采用的沖沙導(dǎo)流洞兼做泄水隧洞，故要與引水發(fā)電洞的進(jìn)口布置要相近，使發(fā)電洞的進(jìn)口保證“門前清”具體洞線的位置見附圖1總體布置圖。
5.4 引水建筑物
發(fā)電洞的進(jìn)水口也導(dǎo)流泄洪沖砂洞的進(jìn)水口均采用岸塔式布置，設(shè)有兩道閘門，一為工作閘門，一為檢修閘門，工作閘門后設(shè)有通氣孔。其特征高程如下（計算過程見計算部分）：
發(fā)電洞底板高程：838.5m
發(fā)電洞頂部高程：844.5m
導(dǎo)流洞底板高程：820.0m
導(dǎo)流洞頂部高程：832.0m
泄洪洞底板高程：836.5m
泄洪洞頂部高程：845.5m
5.5 發(fā)電廠房及開關(guān)站
5.5.1 廠房
廠房主要尺寸為（計算過程見計算書）：
主廠房長62.64m 寬17.9m。
副廠房長62.64m 寬10m。
廠房結(jié)構(gòu)下部采用整體式框架結(jié)構(gòu)，廠房下部基礎(chǔ)墻為厚1m的混凝土墻，上部采用800×500mm鋼筋混凝土柱做為受力結(jié)構(gòu)，柱子之間用聯(lián)系梁連接。
廠房的主要高程為：
開挖高程：809.38m
尾水管底板高程：810.88m
水輪機(jī)安裝高程：817.18m
水輪機(jī)層地面高程：820.12
發(fā)電機(jī)層底板高程：824.96m
吊車梁軌頂高程：835.52m
屋面大梁高程：839.56m
屋頂高程：841.56m
5.5.2 尾水建筑物
尾水平臺高程為：824.9m長50m，寬4m滿足基本的交通要求。尾水平臺上預(yù)埋尾水門機(jī)軌道。
尾水渠底板高程810.88米，寬50米，與下游河道相連渠底采用漿砌石護(hù)底。
5.5.3 開關(guān)站、變電站
變電站及開關(guān)站布置在廠房左側(cè)，在經(jīng)常公路旁邊設(shè)置，便于大型變壓器的運輸檢修等。變電站擬設(shè)4回路110出線,兩回送往伊寧市中心變電所,兩回和上游梯級電站聯(lián)絡(luò)。
6 水力機(jī)械、電工 金屬結(jié)構(gòu)及采暖通風(fēng)
6.1 水力機(jī)械
水力機(jī)械部分包括，水輪機(jī)、發(fā)電機(jī)、尾水管、蝸殼的設(shè)計。具體計算過程見計算書。
6.2 附屬機(jī)械設(shè)備
附屬機(jī)械設(shè)備包括油壓
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