聯(lián)軸器的調(diào)整與裝配.ppt

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第5章聯(lián)軸器的調(diào)整與裝配,5.1聯(lián)軸器的分類與選擇5.1.1聯(lián)軸器的分類聯(lián)軸器是聯(lián)接兩軸或軸和回轉(zhuǎn)件，在傳遞運動和動力過程中一同回轉(zhuǎn)而不脫開的一種裝置。此外，聯(lián)軸器還可能具有補償兩軸位移、緩沖和減振以及安全保護等功能。按聯(lián)軸器的性能可分為剛性聯(lián)軸器和撓性聯(lián)軸器。剛性聯(lián)軸器或稱固定式聯(lián)軸器，各種常用聯(lián)軸器的分類如下：剛性套筒聯(lián)軸器、凸緣聯(lián)軸器、聯(lián)軸器夾殼聯(lián)軸器、緊箍夾殼聯(lián)軸器等。聯(lián)無彈性元件撓性齒式聯(lián)軸器、鏈條聯(lián)軸器、滑塊軸聯(lián)軸器聯(lián)軸器、萬向聯(lián)軸器等。器非金屬彈性撓性元件撓性聯(lián)軸器聯(lián)軸器金屬彈性元件撓性聯(lián)軸器,5.12聯(lián)軸器的選擇聯(lián)軸器類型應(yīng)根據(jù)使用要求和工作條件來確定。具體選擇時可考慮以下幾點：（1）所需傳遞的轉(zhuǎn)矩大小和性質(zhì)以及對緩沖和減振方面的要求。（2）聯(lián)軸器工作轉(zhuǎn)速高低和引起的離心力大小，對于高速傳動軸，應(yīng)選擇平衡度高的聯(lián)軸器。（3）兩軸相對位移的大小和方向，當安裝調(diào)整后，難以保持兩軸嚴格精確對中，或工作過程兩軸產(chǎn)生較大的附加相對位移時，應(yīng)選擇撓性聯(lián)軸器。（4）聯(lián)軸器的可靠性和工作環(huán)境，通常由金屬元件制成不需潤滑的聯(lián)軸器比較可靠，需要潤滑的聯(lián)軸器，其性能易受潤滑程度的影響，且可能污染環(huán)境。（5）聯(lián)軸器的制造、安裝、維護和成本，在滿足使用性能的前提下，應(yīng)選擇裝拆方便、維護簡單、成本低的聯(lián)軸器。如剛性聯(lián)軸器。5.2聯(lián)軸器調(diào)整的原因可移式聯(lián)軸器允許兩軸的旋轉(zhuǎn)中心線有一定程度的偏移，但不能過大；固定式聯(lián)軸器所連接的兩根軸的旋轉(zhuǎn)中心線應(yīng)該保持嚴格的同軸，所以聯(lián)軸器在安裝時必須很精確地找正對中，否則將引起一系列機器設(shè)備故障，具體分析如下：聯(lián)軸器所連接的兩個軸軸線可能出現(xiàn)下列四種情況：,1、s1=s3，a1=a3，如圖5-1所示。這種情況表示兩半聯(lián)軸器的端面互相平行主動軸和從動軸的中心線又同在一條水平直線上，這時兩半聯(lián)軸器處于正確的位置。此處s1、s3和a1、a3表示在聯(lián)軸器上方（0）和下方（180）兩個位置上的軸向間隙和徑向間隙。由于兩軸的旋轉(zhuǎn)軸線完全重合，如圖5-2所示，故在傳遞扭矩時聯(lián)軸器與軸之間不會有附加應(yīng)力產(chǎn)生，如轉(zhuǎn)子的動靜平衡符合工藝要求，在傳遞扭矩過程中轉(zhuǎn)子的振動將符合工作要求，不會由此產(chǎn)生提前停車事故，這也就是聯(lián)軸器正常工作狀態(tài)。,2、s1=s3，a1≠a3，如圖5-3所示，這種情況表示兩半聯(lián)軸器的端面互相平行，兩軸的中心線不同軸，這時兩軸的中心線之間有徑向位移（偏心距）e=（a1-a3）/2。如圖5-4所示。在扭矩傳遞過程中，從動軸端的半聯(lián)軸器將受到一個徑向力F，該力的大小隨扭矩和兩半聯(lián)軸器的中心距的增大而增大。從動軸轉(zhuǎn)動時在力F將發(fā)生振動，振幅的力F成正比，加劇了密封裝置的磨損，物料泄露也伴隨著嚴重，迷宮密封使用壽命將會大大降低。此外從動軸形如圖5-5所示外伸梁，而發(fā)生彎曲，使轉(zhuǎn)子上零件與機殼接觸磨擦，造成整機和基礎(chǔ)振動，嚴重時造成非計劃停車或損壞事。,3、s1≠s3，a1=a3，如圖5-6所示，這表示兩半聯(lián)軸器的端面互相不平行，兩軸的中心線相交，其交點正好落在主動軸的半聯(lián)軸器的中心上，這時兩軸線的中心線之間傾斜的角位移（傾斜角）α。如圖5-7所示。傳遞扭矩時，從動軸上半聯(lián)軸器將受到軸向的拉力，此力對從動軸產(chǎn)生一個彎矩M，此彎矩同樣可使軸產(chǎn)生振動和彎曲，影響機器的正常工作。,,4、s1≠s3，a1≠a3，如圖5-8所示，這表示兩半聯(lián)軸器的端面互不平行，兩軸的中心線又不落在主動軸的半聯(lián)軸器的中心點上，這時兩軸的中心線之間既有徑向位移又有角位移。如圖5-9所示，傳遞扭矩時，從動軸上半聯(lián)軸器即受徑向力又受彎矩M作用，使從動軸振動更加劇烈，對機器的工作影響更大。,上述四種情況，只有第一種是理想狀態(tài)，在安裝和修理機器時幾乎不可能出現(xiàn)，而后三種情況都將影響軸、軸承和軸上其他零件的正常工作，嚴重時可能引起機器或安全事故，因此必須對聯(lián)軸器調(diào)整，使之達到第一種狀態(tài)，才符合機器安全、正常工作的要求。5.3聯(lián)軸器找正時的測量方法聯(lián)軸器在找正時主要測量其徑向位移（或徑向間隙）和角位移（或軸向間隙）。根據(jù)測量所用的工具不同，其測量方法可分為以下三種：1、利用直尺及塞尺測量聯(lián)軸器的徑向位移和利用平面規(guī)及楔形間隙規(guī)測量聯(lián)軸器圖1-10用直尺及塞尺測量聯(lián)軸器的徑向位移的角位移，測量方法如圖5-10和圖5-11所示。這種方法雖然比較簡單但精度不高，一般只能應(yīng)用于不需要精確找正中心的粗糙的低速機器。2、利用中心卡及塞尺測量聯(lián)軸器的徑向間隙和軸向間隙。一般找正測量用的中心卡的結(jié)構(gòu)如圖5-12所示。利用中心卡及塞尺可以同時聯(lián)軸器的,徑向間隙a和軸向間隙s。這種找正測量方法操作方便、精度高，故應(yīng)用極廣。3、利用中心卡及千分表測量聯(lián)軸器的徑向間隙和軸向間隙。此法和上述方法基本一樣，所不同的只是將測點螺釘換上兩個千分表而已，如圖5-13所示。因為用了精度較高的千分表來測量聯(lián)軸器的徑向間隙和軸向間隙，故此法的精度最高，它適用于需要精確找正中心的精密機器和高速機器。,圖5-12用中心卡和塞尺測量聯(lián)軸器的徑向間隙和軸向間隙1—中心卡；2—測點螺釘；3—鎖帽；4—鋼帶套箍；5—角鋼；6—夾緊螺栓；7—聯(lián)軸器,圖5-13用中心卡和千分表測量聯(lián)軸器的徑向間隙和軸向間隙1—聯(lián)軸器；2—中心卡；3—千分表,利用中心卡及塞尺或千分表來聯(lián)軸器調(diào)整的方法測量聯(lián)軸器的徑向間隙和軸向間隙時，常用一點法來進行測量。所謂一點法是指在測量一個位置上的徑向間隙時，同時又測量同一位置上的軸向間隙。測量時，先裝好中心卡，具體事項如下：1）確定基準（一般以從動軸為基準），如圖5-14所示，在基準上合適的位置將磁力表座及表架固定，在被測軸的半聯(lián)軸器上固定中心卡；2）校驗百分表本身是否存在誤差，若有誤差，更換表或用計算法消除；3）將百分表固定在表架上，檢查是否靈活好用；4）將百分表測量頭與中心卡接觸，且使百分表（量程為0~3mm）小刻度盤指針指在1~2mm范圍內(nèi)（如圖5-15），以防在測量時百分表測量頭出現(xiàn)懸空現(xiàn)象，而使測量數(shù)字不準；5）擰緊地腳螺栓，以防測量誤差出現(xiàn)，,6）旋轉(zhuǎn)百分表外刻度盤，使大指針對準0刻度（如圖5-15），在將從動軸旋轉(zhuǎn)一周，觀察大指針是否仍指在0刻度，如不在0刻度，說明地腳螺栓有松動，繼續(xù)擰緊地腳螺栓，直至旋轉(zhuǎn)一周后大指針仍指在0刻度為止。7）將聯(lián)軸器的圓周等分為四份，垂直方向標注0和180水平方向標注90和270，如圖5-16所示，徑向百分表在0、90、180、270的讀數(shù)分別用a1、a2、a3、a4表示，聯(lián)軸器端面百分表的讀數(shù)分別用s1、s2、s3、s4，并作好記錄。（注：以上八個數(shù)字有正負之分）在偏移不大的情況下，最后所測得的數(shù)據(jù)應(yīng)該符合下列條件：a1+a3=a2+a4;s1+s3=s2+s45.4聯(lián)軸器找正時的計算和調(diào)整,90,所謂聯(lián)軸器調(diào)整就是使徑向間隙、軸向間隙及不軸度達到機器工作要求，其方法很多，但準確迅速方法就是計算法，具體步驟如下：如圖5-17所示，先將中心卡將百分表測量頭的回轉(zhuǎn)直徑測量出來，再將半聯(lián)軸器到支腳1和支腳2的距離ι、L測量出來，并做記錄。現(xiàn)在以既有徑向位移又有角位移一種偏移情況為例，介紹形如圖5-17情況的聯(lián)軸器找正時的計算及調(diào)整方法。,如圖5-17所示，Ⅰ為從動軸，Ⅱ為主動軸。根據(jù)找正測量結(jié)果可知，這時的s1>s3、a1>a3，即兩半聯(lián)軸器是處于既有徑向位移又有角位移一種偏移情況。第一個步驟：先使兩半聯(lián)軸器平行。由圖5-17可知，為了要使兩半聯(lián)軸器平行，必須在主動機的支腳2下加上厚度為x(mm)的墊片才能達到。此處x的數(shù)值可利用圖上畫有陰影線的兩個相似三角形的比例關(guān)系算出：x/L=b/Dx=Lb/D（1-1）式中：b——在0與180兩個位置上測得的軸向間隙的差值（b=s1－s3），mm；D——聯(lián)軸器的計算半徑（應(yīng)考慮到中心卡測量出大于聯(lián)軸器直徑的部分），mm；L——主動機縱向兩支腳間的距離，mm。由于支腳2墊高了，而支腳1底下沒有加墊，因此軸Ⅱ?qū)灾_1為支點發(fā)生很小的轉(zhuǎn)動，這時兩半聯(lián)軸器的端面雖然平行了，但是主動機上的半聯(lián)軸器的中心卻下降了y（mm），如圖5-18所示。此處y的數(shù)值同樣可以利用圖上畫有陰影線的兩個相似三角形的比例關(guān)系算出：y/ι=x/Ly=ιx/L=ι（Lb/D）/L=ιb/D（1-2）式中ι——支腳1到半聯(lián)軸器測量平面之間的距離，mm。,第二步驟：再使兩半聯(lián)軸器同軸由于a1>a3，即兩半聯(lián)軸器不同軸，其原有徑向位移量（偏心距）為e=（a1－a3）/2，再加上第一步找正時又使聯(lián)軸器中心的徑向位移量增加了y（mm）。所以，為了要使兩半聯(lián)軸器同軸，必須在主動機的支腳1和2下同時加上厚度為（y+e）mm的墊片。由此可見，為了要使主動軸上的半聯(lián)軸器和從動軸上的半聯(lián)軸器軸線完全同軸，則必須在主動機的支腳1底下加上厚度為（y+e）mm的墊片，而在支腳2底下加上厚度為（x+y+e）mm的墊片，如圖5-19所示。聯(lián)軸器在各種偏移情況下找正時，在主動機的支腳下應(yīng)加上或應(yīng)減去的墊片厚度的計算公式見表5-1主動機一般有四個支腳，故在加墊片時，主動機兩個前支腳下應(yīng)加同樣厚度的墊片，而兩個后支腳下也要加同樣厚度的墊片。在水平方向，同樣可以用上計算公式計算出支腳１、支腳２前后移動的量，此處不再詳述。全部徑向間隙和軸向間隙調(diào)整好后，必須滿足下列條件：a1=a2=a3=a4,s1=s2=s3=s4這表明主動機軸和從動機軸的中心線位于一條直線。,（e是(a1-a2)/2的絕對值；s是(s1-s2)的絕對值）聯(lián)軸器找正計算實例：如圖5-20所示，主動機縱向兩支腳之間的距離L=2400mm，支腳1到聯(lián)軸器測量平面的距離ι=400mm，聯(lián)軸器的計算直徑D=400mm，找正時所測得的徑向間隙和軸向間隙數(shù)值如圖1-20所示，試求支腳1和2底下應(yīng)加或應(yīng)減的墊片厚度。由圖5-20可知，聯(lián)軸器在0與180兩個位置上的軸向間隙s1＞s3，徑向間隙a1＜a3，這表明兩半聯(lián)軸器既有徑向位移又有角位移。第一個步驟：先使兩半聯(lián)軸器平行,表5-1聯(lián)軸器調(diào)整時墊片應(yīng)加應(yīng)減的厚度的計算公式表,由于s1＞s3，b=s1－s3=0.42-0.10=0.32mm。所以，為了要使兩半聯(lián)軸器平行必須從主動機的支腳2下加上厚度為xmm的墊片，x值可由下式計算：x=Lb/D=0.322400400=1.92mm,但是，這時主動機軸上的半聯(lián)軸器中心卻被降低了ymm，y值可由下式計算：y=ιb/D=4000.32400=0.32mm第二個步驟：再使兩半聯(lián)軸器同軸由于徑向間隙a1、a3，故原有的徑向位移量（偏心距）為e=（a3－a1）/2=（0.44－0.06）/2=0.19mm。所以，為了要使兩半聯(lián)軸器同軸，必須在支腳1和2下加上厚度為（y－e）=0.32-0.19）=0.13mm的墊片。由此可見，為了要使兩半聯(lián)軸器軸線完全同軸，則必須在主動機的支腳1下加上厚度為（y－e）=0.13mm的墊片，在支腳2下加上厚度為（x+y－e）=（1.92+0.32-0.19）=2.22mm的墊片。,垂直方向調(diào)整完畢后，調(diào)整水平方向的偏差。以同樣方法計算主動機在水平方向上的偏移量。然后，用手錘敲擊的方法或者用千斤頂推的方法來進行調(diào)正。在實際工作中常用千分表的直接讀數(shù)進行計算，方法與上述方法基本相同，此處不詳，具體關(guān)系式如下：有圖5-21中幾何關(guān)系可得：e=（a1－a3）/2mm（1）s=s1－s3mm（2）y1=e+ιs/Dmm（3）y2=e+Ls/Dmm（4）,式中：e——兩半聯(lián)軸器中心距，mmy1——支腳1應(yīng)加應(yīng)減墊片厚度，mmy2——支腳2應(yīng)加應(yīng)減墊片厚度，mmι——半聯(lián)軸器到支腳1的距離，mmL——半聯(lián)軸器到支腳2的距離，mmD——百分表測量頭的回轉(zhuǎn)直徑，mmS——兩半聯(lián)軸器左右偏差值，mma1、a3———兩半聯(lián)軸器外圓上下側(cè)讀數(shù)，mms1、s3——兩半聯(lián)軸器平面左右側(cè)讀數(shù)，mm,計算時a1、a3、s1、s3必須帶正負號。用上述四式計算，如果y1為正值時，支腳1下應(yīng)減墊片；如果y1為負值時，支腳1下應(yīng)加墊片；如果y2為正值時，支腳2下應(yīng)減墊片；如果y2為負值時，支腳2下應(yīng)加墊片?；蛴蒙鲜鏊膫€計算公式可得出各種情況下墊片應(yīng)加應(yīng)減的厚度，見下表5-2在水平方向，同樣可以用上計算公式計算出支腳１、支腳２前后移動的量，此處不再詳述。（表5-2中；e是(a1-a2)/2的絕對值；s是(s1-s2)的絕對值）表5-2聯(lián)軸器調(diào)整時墊片應(yīng)加應(yīng)減的厚度的計算公式表,,3、聯(lián)軸器調(diào)整聯(lián)軸器調(diào)整時，首先根據(jù)上述計算數(shù)據(jù)，將支腳１、支腳２按計算數(shù)據(jù)用手錘敲擊的方法或用千斤頂頂推的方法前后移動，使聯(lián)軸器聯(lián)接的兩軸線在同一個垂直平面內(nèi)；然后根據(jù)支腳１、支腳２應(yīng)加應(yīng)減墊片計算數(shù)據(jù)，制作相應(yīng)的墊片，在哪個地腳螺栓加減墊片時，將其松開，其他三地腳螺栓不動或微松，借助撬杠將相應(yīng)厚度的墊片加入，再扒緊此螺栓；其他三地腳螺栓加減墊片方法相同；加好墊片后，再用百分表測量，觀察聯(lián)軸器的徑向、軸向間隙是否符合要求，若不符合按上述方法重新調(diào)整，符合要求后，即可試車使用。,5.5用三表測量找正,1.技術(shù)要求(1)布置在聯(lián)軸器上的中心卡和千分表必須安裝牢固，不得有徑向或軸向的位移。(2)每個位置的測量讀數(shù)，都應(yīng)經(jīng)多次測量復(fù)核。(3)調(diào)整墊片的片數(shù)應(yīng)盡量減少。(4)聯(lián)軸器找正后，聯(lián)軸器端面的開口值不得大于0.01mm,兩軸的同軸度不得大于0.03mm。(5)采用的千分表，必須經(jīng)校驗合格方可使用。2.找正準備(1)機器各部分的檢修已完畢。(2)測量找正用工具、卡具、量具：專用扳手；中心卡；千分表；調(diào)整墊片等。(3)測量前，應(yīng)將被找正機器的地腳螺栓按規(guī)定的緊力擰緊。3.案例分析機組的各轉(zhuǎn)子間的對中找正，原則上應(yīng)以最重的或運行中熱膨脹影響最小的機器為找正的基準。如帶有齒輪增速器的壓縮機組，一般應(yīng)以增速器為基準；如只有一個或兩個壓縮機汽缸與汽輪機組成的機組，一般以汽輪機為基準。4.測量、找正工藝方法和步驟(1)如圖5-22所示，將中心卡和三個千分表布置安裝在聯(lián)軸器上，并使端面兩個千分表測點間的徑向距離相等,即γ1=γ2；還應(yīng)盡可能使兩表測點間的徑向距離d大一些，以提高找正的精度。,(2)將千分表裝好以后，先試轉(zhuǎn)一圈，檢查并調(diào)整，徑向的千分表指針回原位，端面千分表的指針回原位或兩表變化相同。,圖5-22三個千分表找正,圖5-23千分表測量值的記錄與整理,(3)將B轉(zhuǎn)子和A轉(zhuǎn)子同向(如順時針方向)同時扳轉(zhuǎn)90，然后檢查并記錄三個千分表的讀數(shù)；順次同向同時扳轉(zhuǎn)兩轉(zhuǎn)子，檢查并讀出90、180、270、360的數(shù)據(jù)，之后將每次測讀的數(shù)據(jù)在如圖5-23(a)所示的記錄圖中分別加以記錄。(4)檢查并復(fù)核各位置的測量數(shù)據(jù),0與360位置外千分表讀數(shù)應(yīng)相同；外圓千分表0與180位置的讀數(shù)和應(yīng)等于90與270位置的讀數(shù)和；端面千分表在360與0位置相比較，兩表讀數(shù)的增加或減少量應(yīng)一致。(5)檢驗復(fù)核合格后，將兩端的千分表在0、90、180、270位置的讀數(shù)進行平均后，將其平均值分別填入圖5-23(b)中的圓內(nèi)，而將外徑千分表的讀數(shù)值分別填入圓的外圍。,(6)判斷兩轉(zhuǎn)子的相對位置：對于外圓，哪個方向的讀數(shù)小，則B轉(zhuǎn)子就偏向哪一方；對于端面，哪個方向的讀數(shù)小，則開口就在哪一方。由圖記錄圖中的數(shù)據(jù)，按上述兩條原則來判斷，在垂直平面內(nèi)機組兩轉(zhuǎn)子的相互位置為圖5-24所示的狀態(tài)。(7)計算調(diào)整量。已知l1=1200mm,l2=300mm,d=200mm,由測量的數(shù)據(jù)并參見圖進行計算得到,聯(lián)軸器的下開口值s=s1-s3=0.57-0.41=0.16mm聯(lián)軸器中心線的偏差若先消除張口，就需要將A轉(zhuǎn)子的軸線以O(shè)點為中心下轉(zhuǎn)一角度,并通過撤減Z支腳和Y支腳墊片的厚度來實現(xiàn)聯(lián)軸器端面的平行狀態(tài)(此時還將偏離e=O.08mm),于是根據(jù)相似三角形原理和已知條件進行計算,,圖5-24垂直面的找正,,,由聯(lián)軸器中心線偏差e=0.08≠0,說明聯(lián)軸器的張口在未消除前,O點就高出B轉(zhuǎn)子中心線0.08mm,所以，要達到兩轉(zhuǎn)子完全對中,A轉(zhuǎn)子還得平行下移(即減少墊片的厚度)，于是得到：Y支腳下應(yīng)減少墊片的厚度為0.24+0.08==0.32mm；Z支腳下應(yīng)減少墊片的厚度為1.20+0.08==1.28mm。(8)根據(jù)上述計算，將A轉(zhuǎn)子的Y支腳處墊片減少O.32mm的厚度,將Z支腳處墊片減少1.28mm的厚度。(9)對于水平方向的對中，只要在水平方向通過頂絲使機器橫向移動，就能達到調(diào)整對中的目的。5.檢查和檢驗(1)復(fù)查測量記錄圖上的各數(shù)據(jù),準確無誤。(2)檢查調(diào)整后的兩軸同軸度,能滿足技術(shù)文件的規(guī)定要求。(3)檢查聯(lián)軸器連接螺栓和機器地腳螺栓的緊力,應(yīng)符合技術(shù)要求。(4)隨機組試運轉(zhuǎn)2h以上,停機復(fù)查兩軸同軸度,符合技術(shù)文件的規(guī)定要求。,5-6單表找正工藝方法和步驟,(1)如圖5-25所示，將千分表架在B轉(zhuǎn)子上(通過中心卡固定)。轉(zhuǎn)動轉(zhuǎn)子，依次測量A轉(zhuǎn)子在0、90、180、270四個位置的徑向位移，并將讀數(shù)記錄在如圖5-26(a)所示的記錄圖中。(2)再將千分表架在A轉(zhuǎn)子上，轉(zhuǎn)動轉(zhuǎn)子，依次測量B轉(zhuǎn)子在0、90、180、270。四個位置的徑向位移,并記錄在如圖5-26(b)所示的記錄圖中。(3)檢查復(fù)核測量的數(shù)據(jù),并滿足以下要求：0與360位置的外徑千分表讀數(shù)應(yīng)相同，a1+a3=a2+a4；b1+b3=b2+b4(其中，a1、a2、a3、a4為測點在A轉(zhuǎn)子上各位置測得的徑向位移讀數(shù),b1、b2、b3、b4為測點在B轉(zhuǎn)子上各位置測得的徑向位移讀數(shù))。(4)以上檢驗合格后，分析和判斷兩轉(zhuǎn)子的相互位置。,圖5-26測量值的記錄,5-25,①垂直方向的分析判斷。當以B轉(zhuǎn)子為基準測A轉(zhuǎn)子時，兩轉(zhuǎn)子的同軸度ea為,,按徑向相對位置判斷標準(哪個方向讀數(shù)小，則基準轉(zhuǎn)子就偏向哪一方),說明在A轉(zhuǎn)子測量面上,B轉(zhuǎn)子比A轉(zhuǎn)子低0.254mm。當以A轉(zhuǎn)子為基準測B轉(zhuǎn)子時,兩轉(zhuǎn)子的同軸度eb為,,按徑向位置判斷標準，說明在B轉(zhuǎn)子測量面上,A轉(zhuǎn)子比B轉(zhuǎn)子高0.127mm。②水平方向的分析判斷。以B轉(zhuǎn)子為基準測A轉(zhuǎn)子時,兩轉(zhuǎn)子在水平方向的同軸度,ea′為,,同理，可判斷出在A轉(zhuǎn)子測量面上,B轉(zhuǎn)子偏向a4方向-0.508mm。以A轉(zhuǎn)子為基準測B轉(zhuǎn)子時,兩轉(zhuǎn)子在水平方向的同軸度,eb′為：,,同理,可判斷出在B轉(zhuǎn)子測量面上,A轉(zhuǎn)子偏向b4方向O.279mm。A、B轉(zhuǎn)子在垂直方向和水平方向的相互位置,如圖5-27所示。,圖5-27A、B轉(zhuǎn)子的相對對位置,(5)計算調(diào)整量。參見圖,已知l1=1800mm,l2=600mm,l=300mm,現(xiàn)以B轉(zhuǎn)子為基準來調(diào)整A轉(zhuǎn)子，先從垂直方向計算：要消除角度的不對中，就應(yīng)以O(shè)點為固定點使A軸下轉(zhuǎn)，由相似三角形原理和測得的數(shù)據(jù)可得,,,要實現(xiàn)兩轉(zhuǎn)子垂直方向的對中,A轉(zhuǎn)子還需平行下移eb=0.127mm綜合上述計算,在主動機A的Y支腳和Z支腳下調(diào)整墊片的結(jié)果是：Y支腳下應(yīng)減少墊片厚度為0.254十0.127=0.381mm；Z支腳下應(yīng)減少墊片厚度為0.762+0.127=0.889mm。(6)根據(jù)上述計算結(jié)果，將A軸的Y支腳下減去墊片厚度0.381mm,將Z支腳下減去墊片厚度0.889mm。(7)水平方向的對中計算完畢后,通過頂絲進行調(diào),5.7激光找正,在透平機械的找正中，運用激光技術(shù)，提高了機器的找正精度和快速性，不僅可進行“冷對中”校核，還可進行“熱對中”校核，是一種很有效的找正方法，激光對中儀有冷對中儀和熱對中儀兩種。冷對中激光儀LOCAM(LaserOpticColdAlignmentMonitor)由激光發(fā)射器、激光檢測器、激光反射器、計算機、快裝夾具和連接電纜組成，早期產(chǎn)品由于發(fā)射的激光波長為0.80μm，屬于不可見的紅外光范圍，因而還包括有激光尋跡器，用來確定激光光束的方向。后來，發(fā)射激光波長改為0.67μm,屬于可見光范圍，便省去了尋跡器，“冷對中”儀布置如圖5-28所示。,激光發(fā)射器、檢測器和激光反射器通過快裝夾具固住在轉(zhuǎn)軸或聯(lián)軸器的兩端，用電纜將它們與計算機相連，調(diào)整好儀器，使發(fā)射器的激光束射向激光反射器，再反射到檢測器的窗口，檢測器以x和y向分別顯示激光束入射角的方位。對中時，由0-360，每轉(zhuǎn)90，計算機顯示出機組的對中狀態(tài)與對中需要的調(diào)整值。輸入機器相對位置數(shù)據(jù)，轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)動一周，根據(jù)計算機顯示的對中量調(diào)整相應(yīng)機腳下墊片厚度，進行機組的找正，操作簡便易行。,,圖5-28激光“冷對中”儀布置1-需調(diào)整機器；2-快裝夾具；3-激光反射器；4-激光發(fā)射/檢測器；5-固定機器；6-連接電纜；7-聯(lián)軸器；8-計算機,熱對中”即在機器運行狀態(tài)下進行對中的在線監(jiān)測。激光“熱對中”儀LORAM(LaserOpticRunningAlignmentMonitor)的布置如圖5-29所示。和激光“冷對中”儀不同的是它有兩對x向和y向成90安裝的反射器和監(jiān)測器，通過檢測反射的激光光束的方位變化，來確定機組運行中的對中變化情況，以便校正在“冷對中”時的對中預(yù)留量。激光找正方法比前面介紹的兩種方法的優(yōu)越性明顯：首先，可以不需停機而進行在線對中監(jiān)測，這是傳統(tǒng)方法所無法實現(xiàn)的；其次，找正精度高，傳統(tǒng)方法的對中誤差一般為O.Olmm,而激光找正的誤差可減小到O.OOlmm；再次，激光找正速度快。因此，激光找正法得到廣泛應(yīng)用。,,圖5-29激光“熱對中”儀布置l-y軸方向反射器；2-y軸方向監(jiān)測器；3-x軸方向反射器；4-x軸方向監(jiān)測器；5-PC機接口模塊；6-微型計算機,汽輪機與輸送常溫介質(zhì)壓縮機的聯(lián)軸起調(diào)整,高壓高溫蒸汽,汽輪機,壓縮機,低溫低壓蒸汽,低壓氣體,高壓氣體,圖5-30透平式壓縮機示意圖,如圖所示，汽輪機進入的是高溫高壓蒸汽，在汽輪機內(nèi)蒸汽將熱能轉(zhuǎn)化為汽輪機轉(zhuǎn)子的機械能，同時溫度、壓力降低，根據(jù)材料的熱脹冷縮的特性，汽輪機從冷態(tài)到正常工作轉(zhuǎn)子在入口被抬高的多，在出口被抬高的低，而壓縮機的轉(zhuǎn)子基本不動，這樣在冷態(tài)找正時，要求聯(lián)軸器有一定的上張口，壓縮機端的半聯(lián)軸器中心要高一些。下面我們就討論該類聯(lián)軸器的找正問題。,透平式壓縮機聯(lián)軸器找正時，一般以汽輪機為基準，壓縮機為調(diào)整機，找正時，測量數(shù)據(jù)如圖，徑向百分表在0、90、180、270的讀數(shù)分別用a1、a2、a3、a4表示，聯(lián)軸器端面百分表的在0、90、180、270讀數(shù)分別用s1、s2、s3、s4，并作好記錄。（注：以上八個數(shù)字有正負之分），冷態(tài)找正完畢后，要求上張口S′，壓縮機中心高e′，找正步驟如下：,第一步：先使聯(lián)軸器完全同軸同心,,,（前面已述，此處匆略，只述計算機結(jié)果）壓縮機的支腳1底下加上厚度為ιs/D＋emm的墊片，而在支腳2底下加上厚度為ιs/D+Ls/D+emm的墊片。第二步：從全同軸同心到張口S′，壓縮機中心高e′。,由前面推導(dǎo)計算可知：支腳1下應(yīng)加e′-ls′/Dmm厚墊片；支腳2下應(yīng)減ls′/D+Ls′/D-e′mm厚墊片。,圖5-31,圖5-32,第三步：求符合找正要求支腳1、支腳2應(yīng)加墊片厚支腳1應(yīng)加墊片厚為ιs/D＋e+（e′-ls′/D）mm支腳2應(yīng)加墊片厚為ιs/D+Ls/D+e-（ls′/D+Ls′/D-e′）mm,