車床主傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)
《車床主傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)》由會(huì)員分享,可在線閱讀,更多相關(guān)《車床主傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)(50頁(yè)珍藏版)》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。
1、 目錄 目錄 ................................................................................... I 1,項(xiàng)目背景分析 ............................................................ 1 2,研究計(jì)劃要點(diǎn)與執(zhí)行情況 ....................................... 2 3,項(xiàng)目關(guān)鍵技術(shù) ............................................
2、................ 3 4,具體研究?jī)?nèi)容與技術(shù)實(shí)現(xiàn) ....................................... 4 4.1 機(jī)床的規(guī)格及用途 .................................................................. 4 4.2 運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì) .................................................................................. 4 4.2.1 確定極限轉(zhuǎn)速 ...................
3、............................................. 4 4.2.2 確定公比 ........................................................................ 4 4.2.3 主軸轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù) ................................................................ 4 4.2.4 確定結(jié)構(gòu)式 .........................................................
4、........... 4 4.2.5 繪制轉(zhuǎn)速圖 .................................................................... 5 4.2.6 繪制傳動(dòng)系統(tǒng)圖 ............................................................ 5 4.3 傳動(dòng)零件的初步計(jì)算 .............................................................. 9 4.3.1 傳動(dòng)軸直徑初定 ...........
5、................................................. 9 4.3.2 主軸軸徑直徑的確定 .................................................. 10 4.3.3 齒輪模數(shù)的初步計(jì)算 .................................................. 10 4.3.4 限制級(jí)討論 .................................................................. 11 4.4 關(guān)
6、鍵零部件校核 .................................................................... 12 4.4.1 主軸靜剛度驗(yàn)算 .......................................................... 12 4.4.2 傳動(dòng)軸Ⅱ的彎曲剛度驗(yàn)算 .......................................... 18 4.4.3 直齒圓柱齒輪的應(yīng)力計(jì)算 ..........................................
7、22 5,技術(shù)指標(biāo)分析 .......................................................... 25 5.1 傳動(dòng)系統(tǒng)圖的設(shè)計(jì) ................................................................ 25 5.2 齒輪齒數(shù)、模數(shù)的選擇 ........................................................ 25 5.3 軸徑、孔徑的選擇 ............................................
8、.................... 25 5.4 其他零部件、細(xì)節(jié) ................................................................ 26 6,存在的問題與建議 27 參考文獻(xiàn) 28 1,項(xiàng)目背景分析 本項(xiàng)目旨在設(shè)計(jì)一款無絲杠車床。車床主要用于加工軸、盤、套和其他具有回轉(zhuǎn)表面的工件,以圓柱體為主。 在機(jī)械制造及其自動(dòng)化專業(yè)的整體教學(xué)計(jì)劃中, 綜合課程設(shè)計(jì) II 是一個(gè)及其重要的實(shí)踐教學(xué)環(huán)節(jié),目的是為了鍛煉學(xué)生機(jī)械結(jié)構(gòu)
9、的設(shè)計(jì)能力,這是機(jī)械類學(xué)生最重要的設(shè)計(jì)能力;同時(shí),機(jī)床位制造工業(yè) “母機(jī) ”結(jié)構(gòu)典型,適合作為作為課程設(shè)計(jì)內(nèi)容。 2,研究計(jì)劃要點(diǎn)與執(zhí)行情況 機(jī)械制造及其自動(dòng)化專業(yè)的綜合課程設(shè)計(jì) 2,是以車床主傳動(dòng)系統(tǒng)為設(shè)計(jì)內(nèi)容,完成展開圖和截面圖各一張及相關(guān)計(jì)算,并撰寫報(bào)告。 設(shè)計(jì)內(nèi)容要求 圖紙工作量:畫兩張圖 展開圖( A0 ):軸系展開圖。其中摩擦離合器、制動(dòng)和潤(rùn)滑不要求畫,但要求掌握,操縱機(jī)構(gòu)只畫一個(gè)變速手柄。 截面圖( A1):畫剖面軸系布置示意圖 (包括截面外形及尺寸,車床標(biāo)中心)。 標(biāo)注:中心距、配合尺寸、定位尺寸、中心高(車
10、床) 、外形尺寸。 標(biāo)題欄和明細(xì)欄 主軸端部結(jié)構(gòu)按標(biāo)準(zhǔn)畫 編寫課程設(shè)計(jì)報(bào)告。 3,項(xiàng)目關(guān)鍵技術(shù) 減速箱內(nèi)各級(jí)減速比分配、轉(zhuǎn)速圖的選取,傳動(dòng)系統(tǒng)齒輪的分布。齒輪模數(shù)齒數(shù)齒寬的選取為本次設(shè)計(jì)應(yīng)首要解決的內(nèi)容,解決以上問題可以使機(jī)床主軸箱大體分布得到解決。 主軸箱內(nèi)傳動(dòng)件的空間布置是極其重要的問題, 變速箱內(nèi)各傳動(dòng)軸的空間布置首先要滿足機(jī)床總體布局對(duì)變速箱的形狀和尺寸的限制, 還要考慮各軸受力情況,裝配調(diào)整和操縱維修的方便。其中齒輪的布置與排列是否合理將直接影響主軸箱的尺寸大小、結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)的可能性,以及變速操縱的方便性。主軸傳動(dòng)中的合理布置也很
11、重要。合理布置傳動(dòng)件在主軸上的軸向位置,可以改善主軸的受力情況,減小主軸變形,提高主軸的抗振性。 4,具體研究?jī)?nèi)容與技術(shù)實(shí)現(xiàn) 4.1 機(jī)床的規(guī)格及用途 本設(shè)計(jì)機(jī)床為臥式機(jī)床, 其級(jí)數(shù) Z=11,最小轉(zhuǎn)數(shù) nmin=26.5r/min,轉(zhuǎn)速公比 φ=1.41,驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)功率 P=4Kw。主要用于加工鋼以及鑄鐵有色金屬,采用高速鋼、硬質(zhì)合金、陶瓷材料做成的刀具。 4.2 運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì) 4.2.1 確定極限轉(zhuǎn)速 根據(jù)設(shè)計(jì)參數(shù),主軸最低轉(zhuǎn)速為 26.5r/min,級(jí)數(shù)為 11,且公 比 φ=1.41 于是可以得到主軸的轉(zhuǎn)速分
12、別為: 26.5,37.5,53,75,106, 150,212,300,425, 600,850r/min ,則轉(zhuǎn)速的調(diào)整范圍 N max 850 (4-1) Rn = == 32.08 N min 26.5 4.2.2 確定公比 根據(jù)設(shè)計(jì)數(shù)據(jù),公比 φ=1.41。 4.2.3 主軸轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù) 根據(jù)設(shè)計(jì)數(shù)據(jù),轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù) Z=11。 4.2.4 確定結(jié)構(gòu)式 按照主變速傳動(dòng)系設(shè)計(jì)的一般原則,選用結(jié)構(gòu)式 11=3123 25 (4-2) 其最后擴(kuò)大組的變速范
13、圍 Rn = φ5 = 1.415 = 5.57 < 8 (4-3) 符合要求。初定其最大傳動(dòng)比 umax ;最小傳動(dòng)比 min =1.41 u =1/4, 在要求范圍內(nèi)。 4.2.5 繪制轉(zhuǎn)速圖 ( 1)選定電動(dòng)機(jī) 根據(jù)設(shè)計(jì)要求,機(jī)床功率為 4KW ,最高轉(zhuǎn)速為 1000r/min,可以選用 Y132M2-8 ,其同步轉(zhuǎn)速為 1000r/min,滿載轉(zhuǎn)速為 960r/min,額定功率 5.5KW 。 ( 2)確定傳動(dòng)軸軸數(shù) 傳動(dòng)軸數(shù) =變速組數(shù) +定必傳動(dòng)副數(shù) +1=
14、3+1+1=5 ( 3)繪制轉(zhuǎn)速圖 選取傳動(dòng)組 c 的兩個(gè)傳動(dòng)比分別為 Uc1=1/4,Uc2=1.41;傳動(dòng)組 b 級(jí)比指數(shù)為 3,為了避免升速, 又不使傳動(dòng)比太小, 取 Ub1=2.82,Ub2=1;傳動(dòng)組 a 可取 Ua1=1/2,Ua2=1/1.41, Ua3=1。 轉(zhuǎn)速圖見圖 4-1。 4.2.6 繪制傳動(dòng)系統(tǒng)圖 ( 1)確定變速組齒輪傳動(dòng)副的齒數(shù) 變速組 a 有三個(gè)傳動(dòng)副,其傳動(dòng)比分別為 Ua1=1/2,Ua2=1/1.41,Ua3=1,取其倒數(shù),分別按 U=1,1.41,2 查常用傳動(dòng)比適用齒數(shù)表, 取 Sz=72,則主
15、動(dòng)輪齒數(shù)分別為 36,30, 24,則三個(gè)傳動(dòng)副齒輪齒數(shù)為 36:36, 30:42,24:48。 同理,變速組 b,Sz=80,齒數(shù) 40:40,21:59;變速組 c,Sz=94, 齒數(shù) 55:39, 19:75。 圖 4-1 轉(zhuǎn)速圖 詳細(xì) DWG 圖 紙 請(qǐng) 加:三 二 ③ 1 爸 爸 五 四
16、0 六 ( 2)核算主軸轉(zhuǎn)速誤差 實(shí)際傳動(dòng)比所造成的主軸轉(zhuǎn)速誤差, 一般不超過 10(φ-1)%, 即 4.1%。帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比為 125/200=0.625。 對(duì)于第一級(jí)轉(zhuǎn)速 n1=26.5r/min,其實(shí)際轉(zhuǎn)速 125 24 21 19 nmin ’= n u帶 ua ub uc = 960 = 27.05r/min 200 48 59 7
17、5 (4-4) 轉(zhuǎn)速誤差為 n ‘ -n 27.05-26.5 | = 2.08% (4-5) | 1 1 | = | n 1 26.5 在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi),依次計(jì)算各級(jí)轉(zhuǎn)速誤差,結(jié)果如表4-1。 表 4-1 轉(zhuǎn)速誤差表 標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速 實(shí)際轉(zhuǎn)速 主軸轉(zhuǎn)速 是否在標(biāo)準(zhǔn) r/min r/min 誤差 值范圍之內(nèi) 26.5 27.05 2.08% √ 37.5 38.25 1.88% √ 53 54.28
18、 0.42% √ 75 79.17 1.00% √ 106 107.44 1.36% √ 150 151.5 1.00% √ 212 212.88 0.42% √ 300 300 0% √ 425 425.76 0.18% √ 600 600 0% √ 850 849.52 0.056% √ ( 2)核算主軸轉(zhuǎn)速誤差 實(shí)際傳動(dòng)比所造成的主軸轉(zhuǎn)速誤差, 一般不超過 10(φ-1)%, 即 4.1%。帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比為 125/200=0.625。 對(duì)于第
19、一級(jí)轉(zhuǎn)速 n1=26.5r/min,其實(shí)際轉(zhuǎn)速 nmin ’= n u ua ub uc = 960 125 24 21 19 = 27.05r/min 帶 200 48 59 75 轉(zhuǎn)速誤差為 | n ‘ -n 27.05-26.5 | = 2.08% 1 1 | = | 26.5 n 1 在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi),依次計(jì)算各級(jí)轉(zhuǎn)速誤差,結(jié)果如表 4-1。 ( 3)傳動(dòng)系統(tǒng)圖(圖 4-2)
20、 圖 4-2 傳動(dòng)系統(tǒng)圖 4.3 傳動(dòng)零件的初步計(jì)算 4.3.1 傳動(dòng)軸直徑初定 由參考文獻(xiàn) [2] ,傳動(dòng)軸直徑按扭轉(zhuǎn)剛度進(jìn)行計(jì)算 d = 91 4N (4-6) √ [ ] n j φ 其中 d—— 傳動(dòng)軸直徑 N—— 該軸傳遞的功率 nj —— 該軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速 由轉(zhuǎn)速圖可知,各軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速: nj 主 =
21、75 r ?min ; nj Ⅲ = 106 r?min ; nj Ⅱ = 300 r?min ; nj Ⅰ = 600 r?min ; 初算各軸軸徑 4N 4 4 dⅠ = 91 √ [ φ] = 91 √ = 26.00mm nj Ⅰ 600 1 4N 4 4 = 91 √ = 30.92mm dⅡ = 91 √ [ φ] nj Ⅱ 300 1 4N 4 4 = 91 √ = 40.11mm dⅢ = 91
22、 √ [ φ] nj Ⅲ 106 1 4.3.2 主軸軸徑直徑的確定 主軸尺寸參數(shù)多由結(jié)構(gòu)上的需要而定, 由參考文獻(xiàn) [3] ,功率為 4KW 的臥式車床選用前軸徑為 70~105mm,選定為 100mm,后軸 徑 D2=(0.7~0.85)D1,取 80mm。 4.3.3 齒輪模數(shù)的初步計(jì)算 同一變速組中的齒輪取同一模數(shù),選擇負(fù)荷量最重的小齒輪,按減緩的接觸疲勞強(qiáng)度公式進(jìn)行計(jì)算 3( μ1)N d mj = 16338 √φ Z 1 2 μ [ σ]2 n (mm) (4-7)
23、m j j 式中 mj—— 按接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的齒輪模數(shù)( mm); Nd—— 驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的功功率( Kw ); φm—— 齒寬系數(shù), φm=B/m( B 為齒寬, m 為模數(shù)),φm=6~10; μ——大齒輪齒數(shù)與小齒輪齒數(shù)之比, μ≥1,外嚙合取 “ +,”內(nèi)嚙合取 “-”; nj —— 齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速,見表 4-2; [ σj]—— 許用接觸應(yīng)力(MPa),齒輪材料為調(diào)質(zhì) 45 鋼表面淬火,許用接觸應(yīng)力 [ σj]=1370MPa。 表 4-2 齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速 齒輪 Z36 Z24 Z48
24、Z42 Z30 Z40 計(jì)算轉(zhuǎn)速 600 600 300 425 425 300 齒輪 Z21 Z59 Z55 Z19 Z39 Z75 計(jì)算轉(zhuǎn)速 300 106 106 78 106 75 初算各傳動(dòng)組齒輪模數(shù) ?? = 1.71????;取 m=2.5mm; ???? ??????= 2.28????;取 m=3mm; ??????= 2.37????;取 m=4.5mm; 4.3.4 限制級(jí)討論 對(duì)于第二擴(kuò)大組, 主軸軸徑較大, 前軸徑為 100mm,后軸徑為80mm。故安裝齒輪處軸外徑約為 90mm。
25、由參考文獻(xiàn) [3] ,軸上的小齒輪還要考慮到齒根和到它的鍵槽深處的最小尺寸應(yīng)大于基圓 齒厚,以防止斷裂,即其最小齒數(shù)應(yīng)滿足 Zmin≥ 1.03D/m+5.6。 對(duì)于主軸,選用單鍵槽,查得 D=100.8mm,若 m=4.5mm,Zmin=28.7<39,滿足要求??紤]到花鍵滑動(dòng)與定位較容易,除主軸 和電動(dòng)機(jī)軸外,其余軸均選用花鍵連接。第二擴(kuò)大變速組在軸 III 上最小齒輪齒數(shù) Z=19,選用花鍵 646508;將 D=46mm 代入,m=4.5mm,Zmin=16.2<19,滿足要求。故第二擴(kuò)大變速組的模數(shù)取 m=4.5mm 對(duì)于第一擴(kuò)大
26、變速組,在軸 II 上的最小齒數(shù) Z=21,選用花鍵636408,將 D=36mm 代入, m=3mm,Zmin =19.33< 21,滿足要求。第一擴(kuò)大變速組在軸 III 上最小齒數(shù) Z=40,m=3mm,Zmin=21.4< 40,滿足要求。故第一擴(kuò)大變速組的模數(shù)取 m=3mm。 對(duì)于基本組,在軸 II 上的最小齒數(shù) Z=36,將 D=36 代入,m=3mm,Zmin=18.0<36,滿足要求。軸 I 為單鍵槽,查得 D=20mm,其最小齒數(shù) Z=24,則 Dmin=13.9< 24,滿足要求。故基本組模數(shù)取 m=2.5mm。 機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)最小齒數(shù) Zmin=19,符合 17
27、<Zmin <20,滿足條件。 機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)最小極限傳動(dòng)比 umin≥ 1/4,最大傳動(dòng)比 umax≤2,中型機(jī)床最大齒數(shù)和 Smax=94,滿足要求。 4.4 關(guān)鍵零部件校核 4.4.1 主軸靜剛度驗(yàn)算 ( 1)主軸支撐跨距 l 的確定 前端懸伸量 C :主軸前端的懸伸長(zhǎng)度,即從主軸外側(cè)前支撐中點(diǎn)(滾錐軸承及向心推力軸承則是接觸角法線與軸線的交點(diǎn)處)到主軸前端的距離。這里選定 C=108mm。 一般最佳跨距 ?? = ( 2~3 ) ,考慮到結(jié)構(gòu)以及 0
28、 ??= 216~325???? 支承剛度會(huì)因磨損而不斷降低,應(yīng)取跨距 l 比最佳支承跨距 l 0 大一 些,一般是 的 1.25~1.5 倍,再綜合考慮結(jié)構(gòu)的需要, 本設(shè)計(jì)取 ?? = l 0 0 350????。 ( 2)最大切削合力 P 的確定 最大圓周切削力 Pt 須按主軸輸出全功率和最大扭矩確定 Pt 2 955 104 N d ( N ) ( 4-8) D j n j 其中: N d —— 電動(dòng)機(jī)額定功率 ( KW )
29、, N d 5.5KW ; n —— 主傳動(dòng)系統(tǒng)的總效率, i , i 為各傳動(dòng)副、軸 i 1 承的效率,取 1; n j —— 主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速 (r / min) ,由前文計(jì)算結(jié)果,主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為 75r/min ; D j —— 計(jì)算直徑 (mm) ,對(duì)于臥式車床, D j 為溜板上最大加工 直徑, ????= ( 0.5~0.6 ) ???? = (200~240)???? ,取 ????= 240????。 可以得到,
30、2 955 104 1 5.5 3 ?? ????= = 5.8 10 240 75 驗(yàn)算主軸組件剛度時(shí), 須求出作用在垂直于主軸軸線的平面內(nèi)的最大切削合力 P 。對(duì)于臥式升降臺(tái)銑床的銑削力,一般按端銑計(jì)算。 對(duì)于 普 通車 床切 削力 合力 P = 2 2 √???? + ?? ,總 切削 力 PΣ = 2 2 2 √?? + ?? + ??。則各切削分力比例關(guān)系大致為: ?? = 0.58?? = 3.36 103 ?
31、? ?? ?? ??= 0.27????= 1.57 103 ?? 2 2 3 2 2 2 則 10 ?? , PΣ = √ + + = P = √?? + ???? = 6.7 ?? ?? ?? ?? 7.6610 3 ??。 ( 3)切削力作用點(diǎn)的確定 設(shè)切削力 P 的作用點(diǎn)到主軸前支撐的距離為 s s c w
32、(mm) ( 4-9) 其中: c —— 主軸前端的懸伸長(zhǎng)度, C = 108mm ; w —— 對(duì)于普通車床, w = 0.4H = 80mm 。 可以得到, s = 188mm ( 4)齒輪驅(qū)動(dòng)力 Q 的確定 齒輪傳動(dòng)軸受輸入扭矩的齒輪驅(qū)動(dòng)力 Q 的作用而產(chǎn)生彎曲變 形,當(dāng)齒輪為直齒圓柱齒輪時(shí),其嚙合角 20 ,齒面摩 擦角 5.72 時(shí),其彎曲載荷 Q 2.12 107 N (N) (4-10) mzn 其中: N —— 齒輪傳遞
33、的全功率 ( KW ),N=4KW ; m, z —— 該齒輪的模數(shù) (mm) 、齒數(shù); n —— 該傳動(dòng)軸的計(jì)算工況轉(zhuǎn)速 (r/ min) 。 可以得到, 4 = 2673?? Q = 2.12 107 4.5 94 75 ( 5)變形量允許值的確定 變形量允許值:對(duì)普通機(jī)床前端撓度的允許值 [ y0 ] ,目前廣泛 使用的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù) y0 0.0002l( mm ) (4-11) 其中: l —— 主軸兩支撐間的
34、距離, l = 650mm 。 可以得到 [??0] < 0.13???? ( 6)滾動(dòng)軸承徑向剛度計(jì)算 僅以滾動(dòng)軸承的游隙為零時(shí), 承受徑向載荷來計(jì)算軸承的徑向剛度,圓錐滾子軸承的徑向剛度 C3.01i 0.9 z0.9l00.8 R0.1 cos1.9 (4-12) 其中: I —— 滾動(dòng)體列數(shù); Z —— 每列中滾動(dòng)體數(shù); l0 —— 滾子有效長(zhǎng)度 (mm) ; R —— 軸承的徑向負(fù)荷 (N) ; —— 軸承的接觸角 (deg) 。 可以得到, CA 3.01 10.9 160
35、.9 200.8 2420000.1 cos1.9 15 0.76 106 CB 3.01 10.9 200.9 240.8 4400000.1 cos1.9 15 1.25 106 ( 7)主軸組件前段撓度 yc 1)計(jì)算切削力 P 作用在 S 點(diǎn)引起主軸前端 c 點(diǎn)的撓度 ycsp 3sc2 c3 lsc (l s)(l c) sc ycsp P 6EI c 3EI CBl 2 CAl 2 ( mm) (4-13) 式中 E—— 抗拉彈性模量,鋼的 E 2.1 105
36、Mpa ; I c —— 為 BC 段慣性轉(zhuǎn)矩,對(duì)于主軸前端 4 63 4 I C d4 (1 4 ) 100 (1 ( 100 ) ) 6 64 64 4.14 10 N ; I —— 為 AB 段慣性轉(zhuǎn)矩,對(duì)于主軸前端 d 4 (1 4 ) 804 (1 ( 60 )4 ) 80 1.37 6 I 64 64 10 N ;
37、 雙支撐主軸徑向力計(jì)算簡(jiǎn)圖 : 圖 4-3 主軸負(fù)載簡(jiǎn)化模型 圖 4-4 主軸組件的計(jì)算簡(jiǎn)圖 l = 650mm , s = 188mm ,計(jì)算得 其余各參數(shù)定義與之前保持一致。代入計(jì)算,得: y csp P[ 3sc2 c3 lsc (l s)(l c) sc ]
38、 6EI c 3EI CB l 2 C Al 2 3 230 1502 1503 630 150 230 630 230 630 150 230 150 4598.6 [ 2.1 1011 4.14 106 3 2.1 1011 1.37 106 2066.7 6302 366.36 6302 6 0.05784mm
39、 其方向如圖 4-4 所示,沿 P 方向, P arctan( Pz / Py ) arctan(1/ 0.582) 59.8(deg) 其余各參數(shù)代入,得 ycspP 3sc2 c3 lsc (l s)(l c) sc 0.0281(mm) 6EI c 3EI CBl 2 CAl 2 2)計(jì)算力偶矩 M 作用在主軸前端 C 產(chǎn)生的撓度 yccm
40、 yccm M c2 lc (l c) c (mm) 6EI c 3EI CBl 2 CAl 2 (4-14) 代入數(shù)據(jù)得 詳細(xì) DWG 圖 紙 請(qǐng) 加:三 二 ③ 1 爸 爸 五 四 0 六 yccm 123.6 682 280 68 (280 68) 68 2.50 10 6 (mm)
41、 6EIc 3EI CBl 2 CAl 2 3)計(jì)算驅(qū)動(dòng)力 Q 作用在兩支承之間時(shí),主軸前端 c 點(diǎn)的撓度 ycmQ ycmQ Q bc(2l b)(l b) (l c)(l b) bc 2 (mm) 6EIl CB l 2 CAl (4-15) 代入式( 4-15),得 ?? 10 3 mm ??????= 2.64
42、 4)主軸前端 c 點(diǎn)的綜合撓度 yc 水平坐標(biāo)軸 H 上的分量代數(shù)和為: ycy ycsp cos75.82 ycmQ cos154.28 yccm cos180 7.39 10 3 mm 垂直坐標(biāo)軸 V 上的分量代數(shù)和為: ycz ycsp sin 75.82 ycmQ sin1 54.28 yccm sin180 0.027mm 綜合撓度為: yc ycy 2 ycz 2 mm (4-16) 代入 yc 7.39 10 3 2 0.0272 0.
43、028 mm 由綜合撓度,可見 yc [ y0 ] ,故主軸通過校核。 4.4.2 傳動(dòng)軸Ⅱ的彎曲剛度驗(yàn)算 ( 1)齒輪驅(qū)動(dòng)力 Q 的確定 齒輪傳動(dòng)軸同時(shí)受輸入扭矩的齒輪驅(qū)動(dòng)力 Qa 和輸出扭矩的齒 輪驅(qū)動(dòng)阻力 Qb 的作用而產(chǎn)生彎曲變形, 當(dāng)齒輪為直齒圓柱齒輪, 其 嚙合角 20 ,齒面摩擦角 5.72 時(shí),其彎曲載荷 Q 2.12 107 N (N) (4-17) mzn 其中: N —— 該齒輪傳遞的全功率 (KW) ,取 N = 4KW;
44、 m, z —— 該齒輪的模數(shù) (mm) 和齒數(shù); n —— 該 傳動(dòng)軸 的 計(jì)算 工況 轉(zhuǎn)速 (r/min) ,( n naj nbj 或 nnaj nbj ); naj —— 該軸輸入扭矩的齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速 (r/min) ; nbj —— 該軸輸出扭矩的齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速 (r/min) 。 ( 2)變形量允許值的確定 齒輪傳動(dòng)軸的抗彎剛度驗(yàn)算,包括軸的最大撓度,滾動(dòng)軸承處及齒輪安裝處的傾角驗(yàn)算。其值均應(yīng)小于允許變形量 [ y0 ] 及 [ ] 。 允許變形量可由參考文獻(xiàn) [3] 表 3.10
45、-7 查得: [ ] [ y] = ( 0.01~0.05 )m = ( 0.01~0.05 ) 3 = 0.03~0.15???? , 取 y , [θ] = 0.005rad 。 = 0.15???? ( 3)傳動(dòng)軸Ⅱ的載荷分析 圖 4-5 傳動(dòng)軸 II 載荷分布 從齒輪實(shí)現(xiàn)變速的傳動(dòng)軸上, 每個(gè)齒輪在軸上的工作位置不同,使軸產(chǎn)生的最大撓度點(diǎn)不同,為了計(jì)算上的簡(jiǎn)便,可以近似地以該 軸的中點(diǎn)撓度代替最大撓度,其最
46、大誤差不超過 3%。 兩支承的齒輪傳動(dòng)軸,其中點(diǎn)撓度為 y 171.39 l 3 N (0.75 x2 x3 ) (mm) (4-18) D 4mzn 其中: l —— 兩支承間的跨距 (mm) ,l = 358mm ; D —— 該軸的平均直徑 (mm) , D = 40mm ; x ai / l ai —— 齒輪 zi 的工作位置至較近支撐點(diǎn)的距離 ya —— 輸入扭矩的齒輪在軸的中點(diǎn)引起的撓度 yb —— 輸出扭矩的齒輪在軸的中點(diǎn)引起的撓度 其余各符號(hào)定義與前文一致。 可以得到,
47、 ??36 = 74 = 0.207 358 110 ??48 = 358 = 0.307 ?? = 136 = 0.380 42 358 ??40 = 114 = 0.318 358 ?? = 84 = 0.235 21 358 可以得到 (4-19) (mm) ; (mm) ; (mm) ; ??36?? = 171.39 358
48、 3 4 (0.75 0.2072 - 0.207 3 ) 404 2.5 36 300 = 2.9 10-5 ?? = 171.39 358 3 4 (0.75 0.3072 - 0.3073 ) 404 2.5 36 300 48?? = 1.1 10-4 ??42?? = 171.39 358 3 4 (0.75 0.3802 - 0.3803 ) 404 2.5 36 300 = 2.2 10-3
49、 ??40?? 358 3 4 (0.75 0.3182 - 0.3183 ) = 171.39 4 2.5 36 300 40 = 1.2 10-4 ?? 358 3 4 (0.75 0.2352 - 0.235 3 ) = 171.39 4 2.5 36 300 21?? 40 = 3.9 10-5 故 ?? 、 ?? 引起的中點(diǎn)撓度最大,在計(jì)算合成撓度時(shí)使用 42 40
50、 yay42a , yb y20b 進(jìn)行計(jì)算。此時(shí)軸Ⅱ轉(zhuǎn)速為 300??/??????。 由參考文獻(xiàn) [2] ,中點(diǎn)的合成撓度 2 2???????????? ( ) ?? = √ 2 + ?? - ?? ?? ?? ?? 4-20 其中: yh —— 被驗(yàn)算軸的中點(diǎn)合成撓度 (mm) ; —— 在橫截面上,被驗(yàn)算的軸與其前、后傳動(dòng)軸連心線的夾 角 ( ) ; —— 驅(qū)動(dòng)力 Qa 和阻力 Qb 在橫截面上,兩向量合成時(shí)的夾角 ( ) 。 2( )( ) ( 4-21)
51、 可以得到 2( ) 180 2 (20 5.72) 128.56 可以得到 ?? = √ (2.210 -3 ) 2 + (1.2 10 -4 ) 2 - 2 2.2 10 -3 1.2 -4 10 ??????128.56= 5.2 10-6 mm 由綜合撓度,可見 yh [ yh ] ,滿足要求。 由參考文獻(xiàn) [2] ,傳動(dòng)軸在支承點(diǎn) A 、B 處的傾角 A 、 B AB 3y
52、h (rad) ( 4-22) l 可以得到, ?? = -???? = 3 5.2 10 -6 = 4.1 10-7 ?????? 38 可見 [ ] ,滿足要求,故不用計(jì)算傳動(dòng)軸在齒輪處的傾角。 綜上,傳動(dòng)軸Ⅱ通過校核。 4.4.3 直齒圓柱齒輪的應(yīng)力計(jì)算 在驗(yàn)算變速箱中的齒輪應(yīng)力時(shí), 選相同模數(shù)中承受載荷最大的,齒數(shù)最小的齒輪進(jìn)行接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力驗(yàn)算。 一般對(duì)高速傳動(dòng)齒輪主要驗(yàn)算接觸應(yīng)力,對(duì)低速傳動(dòng)齒輪主要驗(yàn)算彎曲應(yīng)力。此處驗(yàn) 算選擇 194.5,75 4.5 組齒輪。 由參考文獻(xiàn) [2] 式( 9)和式( 10)
53、,齒面接觸應(yīng)力 2088 10 3 u 1 K1 K 2 K 3 K s N [ j ] (4-23) j Mpa Zm uBn j 齒根彎曲應(yīng)力 191 10 5 K1 K 2K 3K s N w ] (4-24) w Mp a [ Zm2 BYnj 其中: m —— 初算得到的齒輪模數(shù) (mm) ,取 m = 3.5mm; N —— 傳遞的額定功率 (KW) ,N=4kW ; n —— 齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速 (r/min) ,小
54、齒輪取 ?? = 300??/??????,大 j 1 齒輪取 ?? = 75??/??????; 2 u —— 大齒輪齒數(shù)與小齒輪齒數(shù)之比, u 1,外嚙合取 “+”號(hào),內(nèi)嚙合取 “-”號(hào),此處 μ= 75 ; 19 Z —— 小齒輪的齒數(shù) ,Z = 19 ; B —— 齒寬 (mm) ,B = 36mm ; [ j ] —— 許用接觸應(yīng)力 (Mpa) ,由參考文獻(xiàn) [3] 表 3.4-41,齒輪 材料選用 45 鋼,高頻淬火,可得 [ j ] 1370Mpa ; [ w ] —— 許用 彎曲
55、 應(yīng)力 (Mpa) ,由參考 文獻(xiàn) [3] 表 3.4-41, [ w ] 354Mpa ; Ks —— 壽命系數(shù); K s K T K N K n K q (4-25) KT —— 工作期限系數(shù); K T 60n1T (4-26) m C0 T —— 齒輪在機(jī)床工作期限 Ts 內(nèi)的總工作時(shí)間 (h) ,對(duì)于中型 機(jī)床的齒輪, T 15000 ~ 20000h ,取?? ,同一變速組內(nèi) s ??=
56、20000? 的齒輪總工作時(shí)間可近似地認(rèn)為 T Ts , p 為該變速組的傳動(dòng)副數(shù), p 取 p=2,則: ?? = 10000? ?? n —— 齒輪的最低轉(zhuǎn)速 (r/ min) ,小齒輪取 ?? = 106??/??????,大 1 1 齒輪取 ?? = 26.5??/??????, 2 C0 —— 基準(zhǔn)循環(huán)次數(shù),對(duì)于鋼和鑄鐵件, 接觸載荷取 C0 10 7 , 彎曲載荷取 C0 2 10 6 ; m —— 疲勞曲線指數(shù),接觸載荷取 m 3 ,彎曲載荷對(duì)正火、調(diào)質(zhì)及整體淬硬件取 m 6 ,對(duì)表面淬硬(高頻
57、、滲碳、氮化等)件取 m 9 ; Kn —— 轉(zhuǎn)速變化系數(shù) ???? = 0.92 ; K N —— 功率利用系數(shù), ???? = 0.79; Kq —— 材料強(qiáng)化系數(shù), ????= 0.75; Y —— 齒形系數(shù), z=19,Y=0.386; K1 —— 齒向載荷分布系數(shù), K1 1.05 ; K2 —— 動(dòng)載荷系數(shù), K 2 1.05 ; K3 ——工作狀況系數(shù), K 3 1.3 。 可以得到 : ?? 60??1?? 9 60 106 10000 = 1.46 ???? = √ = √
58、 2 106 ??0 壽命系數(shù) : ????= ????????????????= 1.469 0.92 0.79 0.75 = 0.8 應(yīng)力計(jì)算結(jié)果: ??= 2088 103 ( 75 + 1) 1.05 1.05 1.3 0.8 4 √ 19 75 ?? 75 4.5 36 75 19 = 285??????≤[??] ?? = 1370MPa 191 105 ??1??2??3?????? ?? = ?? 2
59、 ?????????? 191 10 5 1.05 1.05 1.3 0.8 4 = 4.52 36 0.386 300 19 = 54.6??????≤[ ????] = 354MPa 191 105 1.05 1.05 1.3 1.259 5.5 79 42 32 0.51 75 122.5MPa [ F ] 因此滿足要求。 5,技術(shù)指標(biāo)分析 5.1 傳動(dòng)系統(tǒng)圖的設(shè)計(jì) 主軸高轉(zhuǎn)速范圍的傳動(dòng)比排列,可采用先降速后
60、升速的傳動(dòng),使總轉(zhuǎn)速和減小,以期降低噪聲。這種高速傳動(dòng)采用先降后升,可使同一變速組的傳動(dòng)比有升速有降速,有利于減小齒數(shù)和,齒輪線速度及中心距; 主軸高速傳動(dòng)時(shí),應(yīng)縮短傳動(dòng)鏈,以減小傳動(dòng)副數(shù); 不采用噪聲大的錐齒輪傳動(dòng)副; 前邊的變速組中的降速傳動(dòng)比不宜采用極限值, 以避免增加徑向尺寸。最末變速組中可采用最小傳動(dòng)比,特別是銑床以增加主軸的飛輪效應(yīng)。 5.2 齒輪齒數(shù)、模數(shù)的選擇 中型機(jī)床一般取 SZ 70~100 , SZmax 120 ,機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)齒 數(shù) Zmin18 ~ 20 ; 變速組內(nèi)所有齒輪的模數(shù)相同,并是標(biāo)準(zhǔn)齒輪,初算齒輪模
61、數(shù)時(shí)應(yīng)選擇各組負(fù)荷最重的小齒輪進(jìn)行設(shè)計(jì); 同時(shí)應(yīng)該考慮齒根到它的鍵槽深處的最小尺寸應(yīng)大于基圓齒 厚。 5.3 軸徑、孔徑的選擇 軸徑的設(shè)計(jì)需要在考慮扭矩的基礎(chǔ)上,綜合考慮軸用擋圈、軸承的選用,花鍵的加工和過度,齒輪、軸承、套筒等其他軸系部件的安裝等。同時(shí)應(yīng)該根據(jù)實(shí)際情況適當(dāng)?shù)靥砑舆^度軸段,增大軸肩高度等; 孔的大小需要在能夠安裝軸承的基礎(chǔ)上, 綜合考慮鏜刀加工路線,鉆孔時(shí)鉆頭能否順利進(jìn)行加工等問題。 5.4 其他零部件、細(xì)節(jié) 其他零部件的設(shè)計(jì)則需要在圖冊(cè)、 手冊(cè)的參考之下綜合考慮實(shí)際應(yīng)用情況。例如墊圈、擋圈的使用,螺
62、母的選擇,甩油環(huán)、油溝的設(shè)計(jì),轉(zhuǎn)動(dòng)體及非轉(zhuǎn)動(dòng)體之間的間隙; 此外,需要考慮實(shí)際的配合關(guān)系,確定配合方式和配合對(duì)象; 同時(shí),需要考慮實(shí)際加工所產(chǎn)生的空刀槽、 越程槽、月牙槽等。 6,存在的問題與建議 實(shí)踐是最好的老師, 希望在日常的教學(xué)當(dāng)中能夠理論與實(shí)踐綜合學(xué) 詳細(xì) DWG 圖 紙 請(qǐng) 加:三 二 ③ 1 爸 爸 五 四 0 六 指導(dǎo)書能夠減少錯(cuò)誤,給學(xué)生給多的幫助。 參考文獻(xiàn) [1] 機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì):哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社, 2015.3 [2] 金屬切削機(jī)床課設(shè)指導(dǎo)書,哈爾濱工業(yè)大學(xué) . [3] 實(shí)用機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè),李洪,遼寧科學(xué)技術(shù)出版社 . [4] 宋寶玉,王黎欽 . 機(jī)械設(shè)計(jì):高等教育出版社, 2010.5 [5] 范云漲,陳兆年 . 金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè): 機(jī)械工業(yè)出版社, 1993 [6] 隋秀凜,高安邦 . 實(shí)用機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè):機(jī)械工業(yè)出版社, 2010.
- 溫馨提示:
1: 本站所有資源如無特殊說明,都需要本地電腦安裝OFFICE2007和PDF閱讀器。圖紙軟件為CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.壓縮文件請(qǐng)下載最新的WinRAR軟件解壓。
2: 本站的文檔不包含任何第三方提供的附件圖紙等,如果需要附件,請(qǐng)聯(lián)系上傳者。文件的所有權(quán)益歸上傳用戶所有。
3.本站RAR壓縮包中若帶圖紙,網(wǎng)頁(yè)內(nèi)容里面會(huì)有圖紙預(yù)覽,若沒有圖紙預(yù)覽就沒有圖紙。
4. 未經(jīng)權(quán)益所有人同意不得將文件中的內(nèi)容挪作商業(yè)或盈利用途。
5. 裝配圖網(wǎng)僅提供信息存儲(chǔ)空間,僅對(duì)用戶上傳內(nèi)容的表現(xiàn)方式做保護(hù)處理,對(duì)用戶上傳分享的文檔內(nèi)容本身不做任何修改或編輯,并不能對(duì)任何下載內(nèi)容負(fù)責(zé)。
6. 下載文件中如有侵權(quán)或不適當(dāng)內(nèi)容,請(qǐng)與我們聯(lián)系,我們立即糾正。
7. 本站不保證下載資源的準(zhǔn)確性、安全性和完整性, 同時(shí)也不承擔(dān)用戶因使用這些下載資源對(duì)自己和他人造成任何形式的傷害或損失。
最新文檔
- 《燃料的合理利用與開發(fā)》ppt課件
- 《過大孤山小孤山》教學(xué)ppt課件
- 學(xué)習(xí)型組織與創(chuàng)新管理
- 體育教學(xué)與個(gè)別差異ppt課件
- 宋代文學(xué)緒論課件
- 軸承鋼冶煉工藝課件
- 紅外線氣體分析儀課件
- (語(yǔ)文)趣味活動(dòng)課件
- 制造效率提升技法
- 安全生產(chǎn)工作匯報(bào)模板課件
- 中藥制劑檢測(cè)技術(shù)第三章常規(guī)檢查課件
- 儲(chǔ)罐施工重點(diǎn)知識(shí)培訓(xùn)課件
- 城市生態(tài)系統(tǒng)的人群教學(xué)課件
- 共點(diǎn)力平衡專題課件
- 耐熱鑄鐵化配料成分大參考