ZL50裝載機總體及工作裝置設計
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編 號 無錫太湖學院 畢 業(yè) 設 計 論 文 題目 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 信 機 系 機 械 工 程 及 自 動 化 專 業(yè) 學 號 0923215 學生姓名 王 吉 指導教師 鐘建剛 職稱 副教授 職稱 2013 年 5 月 25 日 無錫太湖學院本科畢業(yè)設計 論文 誠 信 承 諾 書 本人鄭重聲明 所呈交的畢業(yè)設計 論文 鎖芯套冷沖壓工藝及 級進模設計 是本人在導師的指導下獨立進行研究所取得的成果 其內容除了在畢業(yè)設計 論文 中特別加以標注引用 表示致謝的內容 外 本畢業(yè)設計 論文 不包含任何其他個人 集體已發(fā)表或撰寫的成 果作品 班 級 機械 95 學 號 0923215 作者姓名 2013 年 5 月 25 日 I 無 錫 太 湖 學 院 信 機 系 機 械 工 程 及 自 動 化 專 業(yè) 畢 業(yè) 設 計 論 文 任 務 書 一 題目及專題 1 題目 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 2 專題 二 課題來源及選題依據(jù) 來源于無錫明達電器有限公司 是電器產(chǎn)品上的一個零件 模具是機械工程及其自動化專業(yè)的一個專業(yè)方向 選擇模具方 向的畢業(yè)設計題目完全符合本專業(yè)的要求 從應用性方面來說 模 具又是生產(chǎn)效率極高的工具之一 能有效保證產(chǎn)品一致性和可更換 性 具有很好的發(fā)展前途和應用前景 連續(xù)模在模具中技術含量高 制造 裝配難度大 因此本課題研究連續(xù)模的沖壓工藝 排樣方案 模具結構分析等方面 同時要求學生要有良好的心理素質和仔細認 真的作風 對學生也是一次很好的練習機會 三 本設計 論文或其他 應達到的要求 綜合應用各種所學的專業(yè)知識 在規(guī)定的時間內對產(chǎn)品進行冷沖壓 工藝分析 制訂完整的沖壓工藝方案 并完成整副模具設計 數(shù)據(jù) 計算和圖紙 所有圖紙折合 A0 不少于 2 5 張 繪制 具體內容如下 II 1 完成模具裝配圖 1 張 A0 或 A1 2 零件圖 主要是非標準件零件圖 不少于 5 張 3 冷沖壓工藝卡片 1 張 4 設計說明書 1 份 15000 字以上 其中參考文獻不少于 10 篇 外文不少于 5 篇 5 翻譯 8000 以上外文印刷字符 折合中文字數(shù)約 5000 字的有關技 術資料或專業(yè)文獻 內容要盡量結合課題 四 接受任務學生 機械 95 班 姓名 王 吉 五 開始及完成日期 自 2012 年 11 月 12 日 至 2013 年 5 月 25 日 六 設計 論文 指導 或顧問 指導教師 簽名 簽名 簽名 教 研 室 主 任 學科組組長研究所 所長 簽名 系主任 簽名 III 2012 年 11 月 12 日 IV 摘 要 沖壓模具的工作原理主要是根據(jù)零件的外形及工藝要求選用合適的凸模和凹模將板 料分離或成形而得到所需制件 因為模具主要用于工件的大批量生產(chǎn) 而且模具需要保 證沖壓產(chǎn)品的尺寸精度和產(chǎn)品質量 所以要考慮模具的設計能否滿足工件的工藝性 能 否加工出合格的零件 以及后來的維修和存放是否合理等 本次設計中不僅要確保設計 的模具做出的零件能滿足工作要求 模具要有足夠的使用壽命 還要考慮到它的實際工 作環(huán)境和必須完成的設計任務 根據(jù)一系列的分析 設計 查表 計算 最終確定模具 的模架采用對角型模架 凸模凹模采用分別加工法 這樣可以采用線切割等數(shù)控設備來 一次完成全部的工序加工 卸料方式采用彈性卸料 排樣方式采用有廢料斜排的方式以 及采用級進沖壓 關鍵詞 落料 翻邊 沖孔 級進模 V Abstract This is a lock core sleeve plate punching flange blanking Progressive die mould design The principle of punching mould is to choose the suitable mould to separate sheet metal to get parts needed according to the shape of the parts and technological requirements Because the mould major to produce a lot of parts and mould need to ensure the precision and quality of products so the design and manufacture of the mould need to consider the mould design could meet with the technology of the design can work out qualified parts and maintenance and storage whether reasonable etc This design not only need to make sure that the parts can meet the job requirements to make sure it have enough service life to consider its actual work environment and design task must be completed According to a series of analysis designing watch checking calculation and finally determined that the mode of the mould frame with diagonal type formwork the punch concave die processing method was used respectively so can the linear incision and other numerical control equipment to a complete all of the process Unloading way using elastic and discharging Layout means uses the waste inclined row of style and the stamping means uses level into stamping Key words Blanking Flanging Punching Progressive die VI V 目 錄 摘 要 III ABSTRACT IV 目 錄 V 1 緒論 1 1 1 本課題的研究內容和意義 1 1 2 國內外的發(fā)展概況 1 1 3 本課題應達到的要求 1 2 工藝性分析和工藝方案的確定 3 2 1 零件圖 3 2 2 零件的工藝性分析 3 2 3 模具材料的選用 4 2 3 1 冷沖模材料的選用要求 4 2 3 2 材料的選擇原則 4 2 4 沖裁工藝方案的確定 4 2 5 排樣 5 2 5 1 排樣方法 5 2 5 2 搭邊值與條料寬度及工位的確定 6 3 設計計算 9 3 1 翻邊力的計算 9 3 1 1 預沖孔大小的確定 9 3 1 2 翻邊系數(shù) 9 3 2 沖裁力的計算 10 3 3 卸料力 推件力 頂出力的計算 11 3 4 沖壓力的計算 12 3 5 沖模壓力中心的確定 12 3 6 沖壓設備的確定 14 4 結構設計 16 4 1 凹模凸模設計 16 4 1 1 凸 凹模分別加工時的計算法 16 4 1 2 凸 凹模配作加工時的計算方法 21 4 2 定位方式的選擇 24 4 2 1 浮升兩用銷 24 4 2 2 引導銷 25 4 3 卸料 出件方式的選擇 27 4 4 模架及零件 27 4 5 其余零部件的選擇與尺寸的確定 29 5 總結和展望 33 VI 5 1 結論 33 5 2 不足之處及未來展望 33 致 謝 34 參考文獻 35 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 1 1 緒論 1 1 本課題的研究內容和意義 本課題研究對鎖芯套零件的連續(xù)模設計 其中包括沖壓工藝 排樣方案 模具結構 分析等方面 通過平時的學習和專業(yè)老師的精心指導以及查閱大量資料 從而進行的模 具設計 首先 要對零件的工藝進行分析 課題的鎖芯套零件的方按 采用先沖孔 再預剪 之后翻邊 最后落料的工藝 其次 是對零件的排樣方按的設定 通過計算 選擇最優(yōu) 的排樣方按 之后 則是對沖壓凹凸模的設計計算 合理的沖裁間隙關系著沖裁模的沖 裁質量和沖裁模具本身的壽命 也是模具設計中較為重要的一個環(huán)節(jié) 最后是模架和壓 力機的選用 模具是機械工程及其自動化專業(yè)的一個專業(yè)方向 選擇模具方向的畢業(yè)設計題目完 全符合本專業(yè)的要求 從應用性方面來說 模具又是生產(chǎn)效率極高的工具之一 能有效 保證產(chǎn)品一致性和可更換性 具有很好的發(fā)展前途和應用前景 連續(xù)模在模具中技術含 量高 制造 裝配難度大 因此本課題研究連續(xù)模的沖壓工藝 排樣方案 模具結構分 析等方面 同時要求學生要有良好的心理素質和仔細認真的作風 對學生也是一次很好 的鍛煉機會 1 2 國內外的發(fā)展概況 隨著電子 信息等高新技術的不斷發(fā)展 模具 CAD CAE CAM 正向集成化 三維化 智能化和網(wǎng)絡化方向發(fā)展 模具 CAD CAE CAM 技術是模具設計 制造技術的發(fā)展方向 模具和工件的檢測數(shù)字 模具軟件功能集成化 模具設計 分析及制造的三維化 模具 產(chǎn)業(yè)的逆向工程以及模具軟件應用的網(wǎng)絡化是主趨勢 模具發(fā)展日新月異 今后其發(fā)展趨勢大致包括以下方面 1 發(fā)展高效模具 對于大批量生產(chǎn)用模具 應向高效率發(fā)展 如為了適應當前高速壓 力機的使用 應發(fā)展多工位級進模以提高生產(chǎn)效率 2 發(fā)展簡易模具 對于小批量生產(chǎn)用模具 為降低成本 縮短模具制造周期 盡量發(fā) 展薄板沖模 鋅合金 低熔點合金 環(huán)氧樹脂等簡易模 3 發(fā)展多功能模具 為了提高效率和保證制品的質量 要采用多工位級進模及具有組 合功能的雙色 多色塑料注射模等 4 發(fā)展高壽命模具 高效率必然需要高壽命 為了達到高壽命 除模具本身結構優(yōu)化 外 還要對材料的選用和熱處理 表面強化技術予以開發(fā)和創(chuàng)新 5 發(fā)展高精度模具 要實現(xiàn)模具的高精度 在模具的設計與加工中必然要使用高精度 加工設備和高技術加工工藝 要進一步發(fā)展數(shù)控機床和加工中心的使用 要發(fā)展 CAD CAE CIM 等高新技術 目前 我國的模具工業(yè)與國外發(fā)達國家相比 精密加工設備在模具加工設備中的比 重還比較低 CAD CAE CAM 技術的普及度不高 許多先進技術應用還不夠廣泛 特別 是在大型 精密 復雜和長壽命模具技術上存在著明顯的差距 1 3 本課題應達到的要求 綜合應用各種所學的專業(yè)知識 在規(guī)定的時間內對產(chǎn)品進行冷沖壓工藝分析 制訂 無錫太湖學院學士學位論文 2 完整的沖壓工藝方案 并完成整副模具設計 數(shù)據(jù)計算和圖紙 所有圖紙折合 A0 不少于 2 5 張 繪制 具體內容如下 1 完成模具裝配圖 1 張 A0 或 A1 2 零件圖 主要是非標準件零件圖 不少于 5 張 3 冷沖壓工藝卡片 1 張 4 設計說明書 1 份 15000 字以上 其中參考文獻不少于 10 篇 外文不少于 5 篇 5 翻譯 8000 以上外文印刷字符 折合中文字數(shù)約 5000 字的有關技術資料或專業(yè)文 獻 內容要盡量結合課題 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 3 2 工藝性分析和工藝方案的確定 2 1 零件圖 工件名稱 鎖芯套 生產(chǎn)批量 大批量 材 料 08F 厚 0 5mm 圖 2 1 零件圖 2 2 零件的工藝性分析 此零件的外形 兩個 1 5m 的和一個 4 0m的孔可通過落料 沖孔加工出來 中 間帶有凸臺的孔可用兩種方法沖壓 一種是先拉深 然后從底部沖孔 此種方法在進行 拉伸時 圓錐部位的材料一部分是從底面流動而來 另一部分是從主板上流動而來 而 后者若材料流動留有余量 就要增加工件排樣的步距 從而增加材料的消耗 第二種方 法是先沖孔再沖壓 此則屬于翻邊工序 翻邊時材料流動的特點是預孔周圍的材料沿著 圓周方向伸長 使材料變薄 而徑向材料長度幾乎不變 因而不會引起主板上的材料流 動 排樣時按正規(guī)沖裁設計的搭邊值即可 可以節(jié)省材料 因此采用第二種方法 沖壓件的工藝性是指沖壓件對沖壓工藝的適應性 在一般情況下 對沖壓件工藝性 影響最大的是幾何形狀尺寸和精度要求 沖裁件的形狀應能符合材料合理排樣 減少廢 料 下面是沖壓需滿足的工件的工藝性 1 沖裁各直線或曲線的連接處 宜有適當圓角 2 沖裁件凸出或凹入部分寬度不宜太小 并應避免過長的懸臂與窄槽 3 腰圓形件 圓弧半徑應大于料寬的一半 及能采用少廢料排樣 如圓弧半徑等 于工 件寬度一半 就不能采用少廢料排樣 否則會有臺肩產(chǎn)生 4 沖孔時 由于受到凸模強度的限制 孔的尺寸不宜過小 無錫太湖學院學士學位論文 4 5 沖裁件的孔與孔之間 孔與邊緣之間的距離不宜太短 2 3 模具材料的選用 2 3 1 冷沖模材料的選用要求 冷沖模包括沖裁模 彎曲模 拉深模 成形模和冷擠壓模等 冷沖模在工作中承受 沖擊 拉深 壓縮彎曲 疲勞磨擦等機械的作用 模具常常發(fā)生脆斷 堆塌 磨損 啃 傷和軟化等形成的失效 因此 作為冷沖模主要材料的鋼材 應具有的性能有 1 應具有較高的變形抗力 主要抗力指標包括淬火 回火抗壓強度 抗彎強度等 其中硬度是模具重要的抗力指標 高的硬度是保持模具耐磨性的必要條件 工作零件熱 處理后的硬度達到 60HRC 才能保證模具具有較高的抗變形能力 2 應具有較高的斷裂抗力 主要抗力指標有材料的抗沖擊性能 抗壓強度 抗彎 強度 沖擊載荷下抵抗模具產(chǎn)生裂紋的能力 也是作為防止斷裂的一個重要依據(jù) 一般 情況下 韌性越高的材料斷裂抗力越大 而材料基體中碳含量越高沖擊韌性越高 所以 載荷較大的冷沖鐓 易受偏心彎曲載荷的剪切模 細長凸模或有應力集中的模具 都需 要有較高的韌性 基體中含碳量要高 3 應具有較高的耐磨性和抗疲勞性能 模具在交變應力條件下易產(chǎn)生疲勞破壞 表面易形成刮痕凹槽等 因此對于在一定條件下工作的模具鋼 為了提高耐磨性和抗疲 勞性能 需要在硬度高的基體上均勻分布大量細小的碳化物 4 應具有較好的冷 熱加工工藝性 鋼材的加工性能包括可鍛性 可加工性 淬透性 淬硬性 脫碳敏感性和較小變形傾向等 以方便模具的加工 易于成形及防止 熱處理后變形等 2 3 2 材料的選擇原則 1 鋼材的失效是影響模具壽命的主要因素 要針對模具的失效形式選用鋼材 為防模具開裂 要選用韌性好的材料 為防磨損 應選用合金元素高的材料 對于大型沖模應選用淬透性好的材料 為保持鋼材硬度 要選用耐回火性高的含鉻 鉬合金鋼 為防熱處理變形 對于形狀復雜的零件應選用含碳量高 淬透性好的合金材料 2 要根據(jù)制品批量大小選用材料 對于制品批量大的模具 一般采用優(yōu)質合金鋼 而批量小的模具則采用碳素鋼 以降低成本 本模具用于制品的大批量生產(chǎn) 所以選用 優(yōu)質合金鋼 3 要根據(jù)沖模零件的作用選擇 凸模凹?？刹捎糜猩饘倩蚝谏饘?而對于支 撐板 卸料零件 導向件應選用一般鋼材 最終選擇凸模凹模用 9SiGr 支撐板 卸料零 件 導向件等用 45 2 4 沖裁工藝方案的確定 該零件的加工包括沖孔 翻邊 落料三個工序 有以下三種工藝方案 1 先沖孔 后翻邊和落料 采用單工序模生產(chǎn) 2 先沖孔翻邊后落料復合沖壓 采用復合模生產(chǎn) 3 沖孔翻邊落料級進沖壓 采用級進模生產(chǎn) 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 5 根據(jù)零件的特點 經(jīng)過對模具的分析可知采用級進模生產(chǎn)比較合適 工作效率也高 2 5 排樣 2 5 1 排樣方法 目前 在我國沖壓生產(chǎn)中 沖裁件的坯料形狀多數(shù)是條料和帶料 而條料多數(shù)是由 大張板料裁剪而成的 合理的排樣對提高材料的利用率 降低材料的消耗 提高沖裁件 的精度和蟲牙模具的壽命有著極大的影響 常用的排樣方法有三種 1 有廢料排樣 沿工件全部外形沖裁 在沖件周邊都留有搭邊因此材料利用率低 但沖件尺寸完全由沖模來保證 因此精度高 模具壽命也高 生產(chǎn)中絕大多數(shù)沖裁件都 是采用有廢料排樣 2 少廢料排樣 沿著工件部分外形切斷或沖裁 只在沖件之間或沖件與條料側邊 之間留有搭邊 因受剪裁條料質量和定位誤差的影響 其沖件質量稍差 同時邊緣毛刺 被凸模帶入間隙也影響模具壽命 但材料利用率稍高 沖模結構簡單 3 無廢料排樣 沿直線或曲線切斷條料而獲得沖件 無任何搭邊 沖件的質量和 模具壽命更差一些 但材料利用率最高 勞動生產(chǎn)率也高 少廢料 無廢料排樣的缺點是工件質量差 模具壽命不高 但這兩種排樣可以節(jié)省 材料 還有簡化模具結構 降低沖裁力和提高生產(chǎn)率等優(yōu)點 并且工件須具有一定的形 狀才能采用 上述三類排樣方法 按工件的外形特征主要分為直排 斜排 直對排 斜 對排 混合排 多行排等形式 圖 2 2 為此制件的三種排樣方案 現(xiàn)就這三種方案進行比較分析 方案 為斜排 方 案 為直排 方案 為對排 三種方案從制件精度 沖模結構及模具壽命相比都差不多 但從材料利用率考慮 方案 的材料利用率最高 方按 次之 方案 的材料利用率最 差 但方按 沖裁時材料需要調頭 較為麻煩 綜合考慮 方案 為最合理的排樣方案 根據(jù)以上分析 最終確定采用有廢料斜排的方式 無錫太湖學院學士學位論文 6 圖 2 2 排樣方案 2 5 2 搭邊值與條料寬度及工位的確定 1 搭邊值的確定 排樣時沖裁件之間以及沖裁件與條料側邊之間留下的工藝廢料叫搭邊 搭邊的作用 一是補償定位誤差和剪板誤差 確保沖出合格零件 二是增加條料剛度 方便條料送進 提高勞動生產(chǎn)率 同時 搭邊還可以避免沖裁時條料邊緣的毛刺被拉人模具間隙 從而 提高模具壽命 搭邊值對沖裁過程及沖裁件質量有很大的影響 因此一定要合理確定搭邊數(shù)值 搭 邊過大 材料利用率低 搭邊過小時 搭邊的強度和剛度不夠 沖裁時容易翹曲或被拉 斷 不僅會增大沖裁件毛刺 有時甚至單邊拉入模具間隙 造成沖裁力不均 損壞模具 刃口 根據(jù)生產(chǎn)的統(tǒng)計 正常搭邊比無搭邊沖裁時的模具壽命高 50 以上 搭邊值是由經(jīng)驗確定的 查表 2 1 可得排樣時選用的最小搭邊值 3a 12 0 a為工件與工件搭邊 1a為工件與條料邊緣之間的搭邊 1 表 2 1 最小搭邊值經(jīng)驗表 手工送料 圓形 非圓形 往復送料 自動送料 條料寬度 a1a1a1a1 1 1 5 1 5 2 1 5 3 2 3 2 1 2 2 1 5 2 5 2 3 5 2 5 3 2 2 3 2 5 2 3 2 5 4 3 5 3 2 3 4 3 2 5 3 5 3 5 4 4 3 4 5 4 3 5 4 6 5 5 4 5 6 5 4 6 5 7 6 6 5 6 8 6 5 7 6 8 7 7 6 8 7 6 8 7 9 8 8 7 2 條料寬度的確定 在排樣方式和搭邊值確定之后 就可以確定條料的寬度 零件精度要求不高 為了簡化模具 采用無測壓裝置 由表 2 2 查得條料與導料板 間間隙最小值為 z0 5m 表 2 2 導料板與條料之間的最小間隙 Zmin 無側壓裝置 有側壓裝置 條料寬度 B 條料寬度 B材料厚度 t 100 以下 100 200 200 300 100 以下 100 以上 約 1 0 5 0 5 1 5 8 1 5 0 5 1 1 5 8 條料寬度 B 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 7 1BD 2 a 式子 B 條料寬度尺寸 mm D 工件在條料寬度方向上的尺寸 mm 1 工件與條料邊緣之間的搭邊值 mm 由公式得 40 52 4 5m 導料板之間的距離 A 1A2a z 0 4 5 圖 2 3 料寬步距圖 3 步距的確定 步距 SD a 式子 S 步距 mm D 工件在送料方向上的尺寸 mm 1a 工件與工件之間的搭邊值 mm 由公式得 21 9834 m 4 零件加工工位的確定 零件加工分為 5 個工位 如圖 2 4 第一工位 沖 2 個 孔 第二工位 沖 1 個 4孔和翻邊預沖工藝孔 第三工位 部分落料 第四工位 翻邊 第五工位 最后落料 工件從底孔中漏出 無錫太湖學院學士學位論文 8 圖 2 4 加工工位圖 由以上分析可知 該模具的動作過程為 先沖出翻邊時用的工藝孔和 3 個沖裁孔 然后預剪 之后是翻邊 最后完全落料 原因是翻邊時的拉扯力會導致相臨工件變形 預剪以減少工件變形 模具的動作需要在不同的工位上完成 所以模具的定位要絕對正 確 才能沖制出合格的產(chǎn)品 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 9 3 設計計算 3 1 翻邊力的計算 翻邊的計算有 1 計算翻邊前的毛坯孔徑 2 變形程度計算 3 翻邊力的計算 根據(jù) 工件圖計算翻邊前毛坯孔徑 稱為底孔孔徑 底孔周邊材料在翻邊時材料沒有徑向流動 3 1 1 預沖孔大小的確定 圖 3 1 翻邊圖 毛坯的計算 如圖 3 1 2 預沖孔直徑 11dD rt 2h9 80 35 21 7 468 這里取孔的直徑為 4 7m 翻邊后的厚度 10t sqrtd 5sqrt4 7 9 這里取 1t0 38 翻邊后直邊的平均直徑 1 t 28 03 28 m 這里取 D 4 3 1 2 翻邊系數(shù) Kd 3 1 式中 K 系數(shù) d 預沖孔直徑 D 翻邊后直邊的平均直徑 K 值愈大 變形程度愈小 K 值愈小 變形程度愈大 由公式 3 1 得 無錫太湖學院學士學位論文 10 K3 7 8 0 5 根據(jù)表 3 1 符合要求 表 3 1 低碳鋼的極限翻孔系數(shù) 比值 do t 翻邊方法 孔的加工方法 100 50 35 20 10 8 6 5 5 3 1 0 70 0 60 0 52 0 45 0 36 0 33 0 31 0 30 0 25 0 20 球形凸模 鉆后去毛刺沖 孔 0 75 0 65 0 57 0 52 0 45 0 44 0 43 0 42 0 42 0 80 0 70 0 60 0 50 0 42 0 40 0 37 0 35 0 30 0 25 圓柱形凸模 鉆后去毛刺沖 孔 0 85 0 75 0 65 0 60 0 52 0 50 0 50 0 48 0 47 表 3 2 材料力學性能 材料名稱 材料牌號 材料狀態(tài) 抗剪強度 Mpa 抗拉強度 Mpa 伸長率 屈服點 Mpa 彈性模量 Mpa 08F 220 310 280 390 32 180 10F 260 360 330 450 32 200 190000 15F 220 340 280 420 30 190 8 260 340 300 440 29 210 198000 10 250 370 320 460 28 普通碳素鋼 155 已退火的 270 380 340 480 26 280 202000 3 1 3 翻邊力的計算采用以下公式 F1 tDd 3 2 式中 F 翻邊里 單位為 N 材料的屈服強度 單位為 Mpa D 翻邊直徑 單位為 mm d 毛坯的預沖孔 單位為 mm t 毛坯厚度 單位為 mm 由公式 3 2 得 F1 0 58 47150 N 3 2 沖裁力的計算 該模具采用平刃口模具進行沖裁 其理論沖裁力 F N 可按下式計算 KLt 3 3 式中 K 系數(shù) L 沖裁件周長 mm t 材料厚度 mm 材料抗剪強度 Mpa 選擇設備時 需要考慮刃口磨損和材料厚度及力學性能波動等因素 實際沖裁力可 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 11 能增大 所以一般取 因為在該模具中需要沖壓的部位主要有外形 兩個直徑為K1 3 1 5 的孔 直徑為 4 的孔 直徑為 8 2 的孔和直徑為 4 7 的工藝孔 計算其周長分別為 材料厚度 材料抗剪強度9m 72 6m5 814 mt 0 5m 310Mpa 由公式 3 3 得 FKLt 390 948 N 外1 514751705 4 t 26 32 8 28 4 7F Lt 30 98 沖裁力 1 548 24 7P F 外 951 2 36 N 3 3 卸料力 推件力 頂出力的計算 在沖裁過程結束后 由于材料的彈性恢復 會使沖孔件箍在沖孔頭上 落料件卡在 凹模洞口內 為了使沖裁工作能夠順利 連續(xù)的進行下去 在沖裁過程完成以后 必須 迅速的由卸料機構和頂出機構完成卸料推件 或頂件 工作 由于卸料推件 或頂件 會使 沖壓設備負荷增加 因此在選擇沖床噸位和設計沖模的卸料機構及頂出機構之前 先要計算出卸料力 推件力和頂件力 卸料力是將箍在凸模上的板料卸下時所需要的力 推件力是將落料件順著沖裁凹模 洞口推出時所需的力 頂件力是將落料件逆著沖裁方向頂出凹模刃口時所需的力 如下 圖 圖 3 2 卸料力 推件力 頂件力示意圖 由于影響卸料力 推件力和頂件力的因素很復雜 所以實際上都是采用經(jīng)驗公式來 無錫太湖學院學士學位論文 12 計算 PKNX 3 4 PKNttn d 式中 X t Pd 分別為卸料力 推件力和頂件力 K 為系數(shù) 其值見下表 3 2 P 沖裁力 n 同時卡在凹模洞口內的落料件數(shù) nH t H 為凹模刃壁垂直部分高度 t 為 料厚 這里采用錐形洞口 因無落料件卡在洞口內 故不計推件力 表 3 3 材料系數(shù) 材料種類及厚度 mm KxKt Kd 0 1 0 065 0 075 0 1 0 14 0 1 0 5 0 045 0 055 0 063 0 08 0 5 0 25 0 04 0 05 0 055 0 06 2 5 6 5 0 03 0 04 0 045 0 05 鋼 6 5 0 02 0 03 0 025 0 03 鋁及鋁合金 0 025 0 08 0 03 0 07 0 003 0 07 紫銅 黃銅 0 02 0 06 0 03 0 09 0 03 0 09 由表查得 K 0 45X 0 8d 由公式 3 4 得 PN 316 42 69Nx 5 d 3 4 沖壓力的計算 模具采用彈性卸料裝置和彈性頂件裝置沖裁 沖床要同時克服卸料裝置和頂件裝置 的彈力和沖裁力及翻邊力 故沖壓力按下式計算 xdPF 沖 3 5 式中 沖 沖床應具有的最小沖壓力 P 沖裁力 x和 d 分別為卸料力 頂件力 F 翻邊力 由公式 3 5 得 沖壓力 P3165 42 695 2810367 28 N 沖 3 5 沖模壓力中心的確定 沖壓力合力的作用點稱為壓力中心 為了保證壓力機和沖模正常 平穩(wěn)地工作 必 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 13 須使沖模的壓力中心與壓力機滑塊中心重合 對于帶模柄的中小型沖模就是要使其壓力 中心與模柄軸心線重合 否則 沖裁過程中壓力機滑塊和沖模將會承受偏心載荷 使滑 塊導軌和沖模導向部分產(chǎn)生不正常磨損 合理間隙得不到保證 刃口迅速變鈍 從而降 低沖裁件質量和模具壽命 甚至損壞模具 因此 設計沖模時 應正確計算出沖裁時的 壓力中心 并使壓力中心與模柄軸心線重合 若因沖裁件的形狀特殊 從模具結構方面 考慮不宜使壓力中心與模柄軸心線相重合 也應注意盡量使壓力中心的偏離不超出所選 壓力機模柄孔投影面積的范圍 對于形狀復雜的沖裁件 可先將組成圖形的輪廓劃分為若干簡單的直線段及圓弧段 分別計算其沖裁力 這些即為分力 由各分力之和算出合力 然后任意選定直角坐標軸 XY 并算出各線段的壓力中心至 X 軸和 Y 軸的距離 最后根據(jù) 合力對某軸之矩等于各 分力對同軸力矩之和 的力學原理 即可求出壓力中心坐標 由于線段的沖裁力與線段的長度成正比 所以可以用各線段的長度 1L 2L 3 nL代替公式中各線段的沖裁力 1F 2 3 nF 故壓力中心坐標 的計算公式又可表示為 3 niinLxLLxx 1210 3 6 按比例畫出零件形狀 選定坐標系 xoy 如圖 3 3 圖 3 3 壓力中心圖 該零件上下坐標對稱 即 0Y 故只需計算 X 即可 將工件沖裁周邊分成 0L 無錫太湖學院學士學位論文 14 1L 2 3 4L 5 6 7L 8 9 10L 12基本線段 求出各段長度及各 段中心位置 08 9 0X 16 12 24 7L 53 3 49 47X 5 52 6 L 607 7 819 81 X 5 2 9210L 10 5 6 4 12 12X 根據(jù)壓力中心公式 3 6 得 0112 8 LYLYX 3 6 沖壓設備的確定 沖壓設備作為模具工作的動力機構 是沖壓生產(chǎn)的重要組成部分 同時也是沖壓工 藝方案設計和模具設計的主要依據(jù) 沖壓設備的選擇包括兩部分內容 一是選擇設備的類型 二是選用該設備的規(guī)格 這兩部分內容對于訂制沖壓工藝和設計模具都很重要 設備類型的選擇要依據(jù)沖壓零件的生產(chǎn)批量 零件尺寸的規(guī)格 沖壓工藝特點和生 產(chǎn)效率 安全操作等因素來確定 表 3 4 開式可傾式曲柄壓力機的主要技術參數(shù) 5 型號 J23 6 3 J23 16 J23 25 J23 40 J23 63 J23 80 J23 100 公稱壓力 kN 63 160 250 400 630 800 1000 達到公稱壓力時滑塊距 下止點的距離 mm 3 5 5 6 7 8 9 10 滑塊行程 mm 50 70 80 100 120 130 140 行程次數(shù) 次 分鐘 160 115 100 80 70 60 60 最大封閉高度 mm 170 220 250 300 360 380 400 封閉高度調節(jié)量 mm 40 60 70 80 90 100 110 滑塊中心到床身 距離 mm 110 160 190 220 260 290 320 工作臺 前后 315 450 560 630 710 800 900 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 15 尺寸 mm 左右 200 300 360 420 480 540 600 前后 150 220 260 300 340 380 420 左右 70 110 130 150 180 210 230工作臺孔尺寸 mm 直徑 110 160 180 200 230 260 300 立柱間距離 mm 150 220 260 300 340 380 420 模柄孔尺寸 直徑 深度 mm2 30 50 50 70 50 70 50 70 50 70 60 75 60 7 5 工作臺板厚度 mm 40 60 70 80 90 100 110 傾角 30 30 30 30 30 25 25 根據(jù)以上計算結果沖壓設備選 J23 40 來進行沖壓生產(chǎn) 其主要技術參數(shù)如下所示 型號 J23 40 公稱壓力 KN 400 公稱壓力行程 mm 4 滑塊行程 mm 100 行程次數(shù) min 1 50 最大模塊高度 mm 250 320 裝模高度調節(jié)量 mm 80 滑塊中心至機身距離 mm 230 500 工作臺板尺寸 前后 左右 孔直徑 mm 430 640 80 工作臺板厚度 mm 70 滑塊底面尺寸 前后 左右 mm 430 640 80 工作臺板厚度 mm 70 滑塊底面尺寸 前后 左右 mm 215 245 模柄孔尺寸 直徑 尺寸 mm 50 70 機身最大可傾斜角度 30 立柱間距離 mm 250 電動機 功率 KW 4 外形尺寸 長 寬 高 mm 1600 1180 2410 無錫太湖學院學士學位論文 16 4 結構設計 4 1 凹模凸模設計 沖裁件的尺寸精度主要決定于凸 凹模刃口尺寸及公差 模具的合理間隙值也是靠 凸 凹模刃口尺寸及其公差來保證的 因此 準確確定凸 凹模刃口尺寸及其公差 是 沖裁模設計中的一項重要工作 在沖裁件尺寸的測量和使用中 都是以光面的尺寸為基準 由前述沖裁過程可知 落料件的光面是因凹模刃口擠切材料產(chǎn)生 而孔的光面是凸模刃口擠切材料產(chǎn)生的 所 以 在計算刃口尺寸時 應按落料和沖孔兩種情況分別考慮 其原則如下 落料時 因落料件光面尺寸與凹模刃口尺寸相等或基本一致 應先確定凹模刃口尺 寸 即以凹模刃口尺寸為基準 又因落料件尺寸會隨凹模刃口的磨損而增加 為保證凹 模磨損到一定程度仍能沖出合格零件 故凹?；境叽鐟÷淞霞叽绻罘秶鷥鹊妮^ 小尺寸 落料凸模的基本尺寸則是在凹模基本尺寸上減去最小合理間隙 沖孔時 因孔的光面尺寸與凸模刃口尺寸相等或基本一致 應先確定凸模刃口尺寸 即以凸模刃口尺寸為基準 又因沖孔的尺寸會隨凸模刃口的磨損而減少 故凸?；境?寸應取沖裁孔尺寸公差范圍內的較大尺寸 沖孔凹模的基本尺寸則是在凸?；境叽缟?加上最小合理間隙 凸 凹模刃口的制造公差應根據(jù)沖裁件的尺寸公差和凸 凹模加工方法確定 既要 保證沖裁間隙要求和沖出合格零件 又要便于模具加工 凸 凹模刃口尺寸的計算與加工方法有關 基本上可以分為兩類 4 1 1 凸 凹模分別加工時的計算法 凸 凹模分別加工是指凸模與凹模分別按各自圖樣上標注的尺寸及公差進行加工 沖裁間隙由凸 凹模刃口尺寸及公差保證 這種方法要求分別計算出凸模和凹模的刃口 尺寸及公差 并標注在凸 凹模設計圖樣上 其優(yōu)點是凸 凹模具有互換性 便于成批 制造 但受沖裁間隙的限制 要求凸 凹模的制造公差較小 主要適用于簡單規(guī)則形狀 圓形 方形或矩形 的沖裁件 1 表 4 1 沖裁凸 凹模工作部分尺寸的計算公式 表中 PdD 分別為落料凸 凹模的刃口尺寸 mm p 分別為沖孔凸 凹模的刃口尺寸 mm 工序性質 沖件尺寸 凸模尺寸 凹模尺寸 落料 0 0minppdZD 4 1 0dZdDx 4 2 沖孔 px 4 3 minp 4 4 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 17 dpZ 分別為凸 凹模的制造公差 制件的制造公差 mm min 最小合理間隙值 mm x 磨損系數(shù) 凸模長度按下式計算 12Lh 式中 1h 卸料背板厚度 mm 2 卸料板厚度 mm 增加長度 mm 一般取 10 20mm 根據(jù)后面部分對各板料厚度的選擇計算出凸模長度為 150 6mL 表 4 2 初始雙面間隙值表 厚度 t mm 材料 08 10 35 09M2 Q235 Q345 40 50 65Mn Zmax Zmin Zmax Zmin Zmax Zmin Zmax Zmin 0 5 0 040 0 060 0 040 0 060 0 040 0 060 0 040 0 060 0 6 0 048 0 072 0 048 0 072 0 048 0 072 0 048 0 072 0 7 0 064 0 092 0 064 0 092 0 064 0 092 0 064 0 092 0 8 0 072 0 104 0 072 0 104 0 072 0 104 0 064 0 092 0 9 0 090 0 126 0 090 0 126 0 090 0 126 0 090 0 126 1 0 0 100 0 140 0 100 0 140 0 100 0 140 0 090 0 126 1 2 0 126 0 180 0 132 0 180 0 132 0 180 1 5 0 132 0 240 0 170 0 240 0 170 0 240 1 75 0 220 0 320 0 220 0 320 0 220 0 320 2 0 0 246 0 360 0 260 0 380 0 260 0 380 表 4 3 沖裁件和拉深件未注公差尺寸的偏差表 尺寸的類型基本尺寸 包容表面 被包容表面 孔中心距 3 0 25 0 25 3 6 0 30 0 30 0 15 6 10 0 36 0 36 10 18 0 43 0 43 0 215 18 30 0 52 0 52 30 50 0 62 0 62 0 31 50 80 0 74 0 74 0 435 無錫太湖學院學士學位論文 18 80 120 0 87 0 87 120 180 1 00 1 00 180 250 1 15 1 15 0 575 表 4 4 圓形或方形件沖裁時凸模 凹模的制造公差表 公稱尺寸 凸模制造公差 凹模制造公差 18 0 020 0 020 18 30 0 020 0 025 30 80 0 020 0 030 80 120 0 025 0 035 120 180 0 030 0 040 表 4 5 系數(shù) x 非圓形沖件 圓形沖件 1 0 75 0 5 0 75 0 5 材料厚度 t mm 公差 系數(shù) 沖件公差 mm 1 0 36 0 16 1 2 0 42 0 20 2 4 0 50 0 24 4 5 0 60 0 30 沖 4 孔 因為該工件為一般精度零件 其制件公差為 0 2 查表 4 3 可得 凸凹模的制造公差 0 2pZ 0d 查表 4 1 可得該工件中所需的凸凹模初始間隙 為 min0 Z 磨損系數(shù) x取 0 5 由公式 4 3 4 4 得 000 2 24 541ppZdx min 0001d 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 19 圖 4 1 4 1 凹模凸模 沖 1 5 孔 沖制該孔時所需的磨損系數(shù) x取 0 5 凸凹模的制造公差為 0 2pZ 02dZ 制件公差 0 25 凸凹模初始間隙為 min0 4Z 由公式 4 3 4 4 得 000 2 21 165ppZx min 000625 4dd 圖 4 2 1 625 凹模凸模 沖 4 7 孔 沖制該孔時所需的磨損系數(shù) x取 0 5 凸凹模的制造公差為 0 2pZ 無錫太湖學院學士學位論文 20 0 2dZ 制件公差 0 25 凸凹模初始間隙為 min0 4Z 由公式 4 3 4 4 得 0 0 20 24 7585ppZdx min 0082 46d 圖 4 3 4 825 凹模凸模 翻孔凸模 凹模 翻邊所用的凸 凹模間隙值按表 4 5 取 1 3 表 4 6 翻邊時的凸 凹模間隙值表 材料厚度 0 5 0 7 0 8 1 0 1 2 1 5 2 0 平毛坯翻邊 0 45 0 6 0 7 0 85 1 0 1 3 1 7 拉深后翻邊 0 4 0 5 0 6 0 75 0 9 1 1 1 5 材料 0 5mt 所以這里取 0 45Z 當翻邊時外孔有尺寸精度要求時 尺寸精度由凸模保證 此時應按下式來計算凸 凹模的尺寸 00 752pddZZpD 4 5 式中 p 凸 凹模直徑 d 凸 凹模公差 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 21 豎孔內徑公差 模對直壁外側產(chǎn)生擠壓作用 從而控制其外形尺寸 在該模具中 0 2pZ 0 d 09 4D 由公式 4 5 得 00 2 75948pddZZpD 圖 4 4 翻邊凸模 凹模 4 1 2 凸 凹模配作加工時的計算方法 凸 凹模配作加工是先按圖樣設計尺寸加工好凸模或凹模中的一件作為基準件 一 般落料時以凹模為基準件 沖孔時以凸模為基準件 然后根據(jù)基準件的實際尺寸按間隙 要求配作另一件 這種加工方法的特點是模具的間隙由配作保證 工藝比較簡單 不必校核條件 并且還可以放大基準件的制造公差 一般可取沖裁件maxindpZ 公差的 1 4 使制造容易 因此是目前一般工廠常常才用的方法 特別適用于沖裁薄板件 因其 axin很小 和復雜性狀件的沖模加工 落料時以凹模為基準 配作凸模 凹模磨損后刃口的變化有增大 減少和不變 3 種 情況 故凹模刃口尺寸也應分 3 種情況進行計算 凹模磨損后變大的尺寸為 A 類尺寸 按一般落料凹模尺寸公式計算 凹模磨損后變小的尺寸為 B 類尺寸 因它在凹模上相當 無錫太湖學院學士學位論文 22 于沖孔凸模尺寸 故按一般沖孔凸模尺寸公式計算 凹模磨損后不變的尺寸 可按凹模 型孔中心距尺寸公式計算 具體計算公式見表 4 6 表 4 7 工作性質 落料件尺寸 落料件凹模尺寸 落料件凸模尺寸 A 類尺寸 0 4max0dA 4 6 B 類尺寸 inB 4 7 落料 C 類尺寸 2 i 58dC 4 8 按凹模實際刃口 尺寸配作 保證 間隙 minax Z 注 dA d為落料凹模刃口尺寸 A B C 為落料件的基本尺寸 axA inB min 為落料件的極限尺寸 為落料公差 x為磨損系數(shù) 圖 4 5 凹模磨損后變大的尺寸 01 25 98A 02 2 43A 03 24 98 04 26 87A 05 24 1A 06 2 8 7 8 1 5 3 1 53 刃口尺寸計算公式為 4max0d 查表 4 3 4 4 得 10 2 2 75x 由公式 4 6 得 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 23 0 250 62541 520 20 43 54 0 245 9879105 83687679 10 dddA mA 0 56 0 20 47 580 20 4 9 10 0 58172 45 7 3dd mAm 5 250 62541392 8d 凹模磨損后變小的尺寸 106B 2 刃口尺寸計算公式為 0min4dx 查表 4 3 4 4 得 2 75 由公式 4 7 得 00 21 54 2 6 7561dB 圖 4 6 落料凹模刃口尺寸標注 無錫太湖學院學士學位論文 24 圖 4 7 落料凸模刃口尺寸標注 技術要求 刃口尺寸按落料凹模的實際刃口尺寸配作 保證雙面間隙值 0 04 0 06 4 2 定位方式的選擇 定位方式的選擇通俗的說即是選擇定位零件 定位零件的作用是使坯料或工序件在 模具上有正確的位置 定位零件的結構形式很多 用于對條料進行定位的定位零件有擋 料銷 導料銷 導料板 側壓裝置 導正銷 側刃等 用于對工序進行定位的定位零件 有定位銷 定位板等 定位零件基本上都已標準化 可根據(jù)坯料和工序件形狀 尺寸 精度及模具的結構 形式與生產(chǎn)效率要求等選用相應的標準 4 2 1 浮升兩用銷 浮升兩用銷側視圖如圖所示 浮升兩用銷是利用浮升銷構造 在浮升銷的上緣制作 一料溝 作為材料的軌道 此溝槽亦有強制脫料的功能 浮升兩用銷是沖壓五金的標準 零件 一般設定有標準的規(guī)格尺寸 依據(jù)五金零件型號的目錄設定使用 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 25 圖 4 8 浮升兩用銷 浮升兩用銷的設定 a 浮升兩用銷的直徑 依據(jù)沖壓制品材料厚度與特征形狀制定 一般設定材料厚度 1 0mm 時 使用 10 以下浮升兩用銷 這取 4 b 頂出高度 依據(jù)沖壓制品特征制定 c 導料空間 材料厚度 1 2mm 以下 A 2 0T 2 5T 材料厚度 1 2mm 以上 A 1 5T 2 0T 這里取 A 2 0T 1mm d 設定數(shù)量 依據(jù)送料 pitch 每 pitch 設置 2pcs 一共設置 14pcs e 設置位置 盡可能靠近引導銷位置 4 2 2 引導銷 引導銷是讓料帶可以等距離傳送的方式之一 在連續(xù)模沖壓加工中 如何以等距離 傳送各沖壓工程站沖壓 為連續(xù)模沖壓最重要的課題 如光靠外部送料機 會有其他因 素影響 無法達到精確等距離送料的目標 因此需靠其他方式來輔助送料距離精度 引 無錫太湖學院學士學位論文 26 導銷可以讓料帶達到等距離傳送的目的 并可以在送料距離有些微差時 引導銷前段錐 度可以將材料誤送位置導正 導正量約只有引導銷 徑的三分之一 超過此誤差范圍 引導銷無法導正 確保送料距離 引導銷分為穿透式和錐度式 這里選用穿透式引導銷 引導銷 徑 定位孔 徑 0 03mm 引導銷凸出量 Lc 引導銷直線部分凸出脫料板 0 8T 1 0T 圖 4 9 引導銷 引導銷的固定方式 采用上夾板固定式 此方法的優(yōu)點是可通過調整等高套筒的長 度 達到改變引導銷直線部分凸出量的方式 一般沖裁過程中 如定位孔磨損導致孔徑 縮小 往往會導致引導銷與定位孔干涉 導致送料不平順 上夾板固定式避免類似問題 產(chǎn)生 圖 4 10 上夾板固定式 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 27 4 3 卸料 出件方式的選擇 卸料與出件裝置的作用是當沖模完成一次沖壓之后 把沖件或廢料從模具工作 零件上卸下來 以便沖壓工作繼續(xù)進行 通常 把沖件或廢料從凸模上卸下來稱為卸料 卸料裝置按卸料的方式分為固定卸料裝置 彈性卸料裝置和廢料切刀三種 固定卸料 裝置僅由固定卸料板構成 一般安裝在下模的凹模上 彈性卸料裝置由卸料板 卸料螺 釘和彈性元件 彈簧或橡膠 組成 彈性卸料裝置可安裝于上?；蛳履?依靠彈簧或橡 膠的彈力來卸料 卸料力不太大但沖壓時可兼起壓料作用 故多用于沖裁料薄及平面度 要求較高的沖件 廢料切刀是在沖裁過程中沖裁廢料切斷成數(shù)塊 從而實現(xiàn)卸料的一種 卸料零件 出件裝置的作用是從凹模內卸下沖件或廢料 通常把裝在上模內的出件裝置稱為推 件裝置 把裝在下模內的稱為頂件裝置 綜合考慮該模具的結構 以及工件料厚為 0 5mm 相對較薄 卸料力比較小 故可 采用彈性卸料 用彈簧和卸料螺釘連接 又因為是級進模生產(chǎn) 所以采用下出件比較便 于操作 可以提高生產(chǎn)效率 根據(jù)工作需求及結構需要選擇彈性卸料板厚度 20mm 各孔 尺寸比凸模稍大即可 卸料螺釘根據(jù) 模具標準應用手冊 P156 表 2 73 選擇直徑 d 6mm 長度 L 15mm 帶螺紋長度 l 10mm 圖 4 11 卸料版 4 4 模架及零件 無錫太湖學院學士學位論文 28 模架由上 下模座和導向零件組成 是整副模具的骨架 模具的全部零件都固定它 的上面 并承受沖壓全過程的全部載荷 模具上模座和下模座分別與沖壓設備的滑塊和 工作臺固定 上 下模間的精度由導柱 導套的導向來實現(xiàn) 導柱模模架按導向結構分滑動導向和滾動滾動導向 按導柱不同的位置 分為如下 四種模架 對角導柱模架 導柱分布在矩形凹模的對角線上 既可以橫向送料 又可以縱向送 料 由于導柱安裝在模具的中心對稱的對角線上 所以上模座在導柱上滑動平穩(wěn) 常用 于橫向送料級進?；蚩v向送料的落料模 級進模 后側導住模架 導柱分布在模座的后側 由于前面和左右不受限制 送料和操作比 較方便 因導住安裝在后側 工作時偏心距會造成導柱導套單邊磨損 并且不能用浮動 模柄結構 中間導柱模架 導柱安裝在模具的對稱線上 導向平穩(wěn) 準確 但只能在一個方向 送料 四導柱模架 四個導柱分布在矩形凹模的兩對角線上 具有平穩(wěn) 導向準確可靠 剛性好等優(yōu)點 常用于沖壓尺寸較大或精度較高的沖壓件 此設計選用自制四導柱模架 材料選用 HT200 導柱與導套制成 H7 h6 小間隙配合 導柱導套與模座均為 H7 r6 過盈配合 模架及導柱導套各尺寸如下 導柱 d mm L mm 為 32170m 導套 d mm L mm D mm 為 46 上模座取 045 下模座取 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 29 圖 4 12 模架 4 5 其余零部件的選擇與尺寸的確定 在凸模固定板與上模座之間加一塊淬硬的墊板 可避免硬度較低的模座因局部受凸 模較大的沖擊力而出現(xiàn)凹陷 致使凸模松動 其厚度一般取 6 10mm 零件按各自工作需 求及結構需要選擇如下 上墊板取 201m 即 H 上墊板 10m 上夾板取 5 即 H 上夾板 5 卸料背板取 即 H 卸料背板 卸料板取 即 H 卸料板 2 下模板取 20 即 H 下模板 下墊板取 1 即 H 下墊板 10 無錫太湖學院學士學位論文 30 圖 4 14 上模墊板 圖 4 15 上夾板 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 31 圖 4 16 卸料背板 圖 4 17 下模板 無錫太湖學院學士學位論文 32 圖 4 18 下墊板 模具上模部分主要由上模座 上墊片 上夾板 卸料背板及卸料板等組成 下模部 分由下模座 下模板 下墊板等組成 沖孔廢料由漏料孔漏出 通過以上設計 可得完 整的一套模具 如圖 4 19 圖 4 19 裝配圖 鎖芯套冷沖壓工藝及級進模設計 33 圖 4 20 三維裝配示意圖 5 總結和展望 5 1 結論 本次設計的是鎖芯套沖孔翻邊落料級進模 它使用時不斷受到?jīng)_擊和磨損 所以在 選擇材料的時候必須考慮到這一點 才能達到零件的使用性能要求和外觀美觀要求 因 為級進模具有生產(chǎn)率高 精度高 自動化高等優(yōu)點 我采用級進模來進行該零件的生產(chǎn) 在導向方式的選擇上 我采用導柱和導套配合的方式 因為該導向方式在級進模的應用 中有很大的市場潛力 且其導向精度高 不容易損壞 目前已有專門的廠家來進行生產(chǎn) 模架的選擇采用四導柱模架進行裝配 四個導柱分布在矩形凹模的兩對角線上 具有平 穩(wěn) 導向準確可靠 剛性好等優(yōu)點 5 2 不足之處及未來展望 由于個人能力有限 及時間倉促 設計篇幅有限 本次模具的設計不夠詳細具體 存在許多缺點及不足之處 比如許多零件材料的選用沒有詳細說明 零件的尺寸也沒有 一一設計列舉 結構的設計