旋轉(zhuǎn)式管端成型機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計
旋轉(zhuǎn)式管端成型機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計,旋轉(zhuǎn),式管端,成型,結(jié)構(gòu)設(shè)計
中文題目：旋轉(zhuǎn)式管端成型機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計
外文題目: Rotary system pipe reason shaper structural design
畢業(yè)設(shè)計（論文）共46頁 圖紙共 9張
完成日期 2008年6月
答辯日期 2008年6月
遼寧工程技術(shù)大學(xué)
本科生實習(xí)報告書
教學(xué)單位 機(jī)械學(xué)院
專 業(yè) 機(jī)械工程及自動化
班 級 機(jī)XZ04-1班
學(xué)生姓名 謝文斌
學(xué) 號 0407800123
指導(dǎo)教師 鄭聯(lián)宏、張二強(qiáng)（校外）
為了對我們的畢業(yè)課題有更深的認(rèn)識，同時也是對我們掌握的理論知識的鞏固，在畢業(yè)設(shè)計開始的前四周我去了遼寧省機(jī)械研究院實習(xí)，通過這次的實習(xí)，我對實際生產(chǎn)和對設(shè)備上液壓系統(tǒng)的運用等都有了更深刻的理解，對所做的畢業(yè)課題也有了充分的準(zhǔn)備。
遼寧省機(jī)械研究院是以科研開發(fā)為核心，集工程設(shè)計，工程成套，大型機(jī)械裝備研制、生產(chǎn)、工程總承包為一體，是在中國地區(qū)及周邊國家的空調(diào)行業(yè)、有色金屬加工行業(yè)、工程成套技術(shù)裝備的產(chǎn)品供應(yīng)中很有影響力的企業(yè)。并且我與該公司簽訂了就業(yè)協(xié)議，所以這段時間的實習(xí)對我是畢業(yè)設(shè)計和今后的工作都起到了很大的作用。
我實習(xí)的部門是空調(diào)裝備公司，該部門是以研發(fā)、設(shè)計、生產(chǎn)民用、車用空調(diào)設(shè)備為主的專業(yè)公司，剛到公司時，單位領(lǐng)導(dǎo)給我安排了一名單位的工程師，張工程師作為我畢業(yè)設(shè)計和實習(xí)的指導(dǎo)教師，他詳細(xì)的給我介紹了單位的情況和產(chǎn)品的設(shè)計與生產(chǎn)的情況，然后我又帶我去了生產(chǎn)車間參觀了產(chǎn)品設(shè)備的生產(chǎn)，使我不僅了解了空調(diào)設(shè)備的組成結(jié)構(gòu)以及工作原理同時深入理解了各個部分是如何工作的。我們都仔細(xì)的觀察、詢問，這使我發(fā)現(xiàn)書本上學(xué)到的知識是有限的，只有在實踐中去體驗去操作才能更好的掌握知識。
在實習(xí)過程中首先我了解了管端成型機(jī)是結(jié)構(gòu)及其工作原理，該機(jī)主要用于將鋁管（還可用于銅管）的管端通過沖壓的方式將其收口或擴(kuò)口、加工成所需的管端形狀，這一過程即管端成型過程。管端成型技術(shù)主要應(yīng)用于空調(diào)機(jī)熱交換器或汽車空調(diào)熱交換器的管端連接。該設(shè)備適用于批量生產(chǎn)，可以完成直徑為F8X1mm；F9.5X1.2mm；F12.7X1.2mm； F15.8X1.2mm；F19X1.2mm的鋁管（或銅管）的管端成型加工。目前，國內(nèi)專門制造用于管端成型的通用機(jī)床比較少，大多數(shù)都是專用機(jī)床，生產(chǎn)效率比較高，但是靈活性小，對于不同管件的加工具有一定的局限性。因此，有必要設(shè)計這樣一種可以適應(yīng)不同管件脹形加工的通用機(jī)床，并且在不需要進(jìn)行大批量生產(chǎn)的情況下，代替了小批量單件生產(chǎn)時的手工脹管，而且可以節(jié)省時間和生產(chǎn)消耗，提高單件的生產(chǎn)效率，及時滿足產(chǎn)品零部件的需要。
管端成型機(jī)由主機(jī)和液壓站構(gòu)成。主機(jī)有三個執(zhí)行器，均由液壓系統(tǒng)控制，它們是工作旋轉(zhuǎn)液壓缸、定位液壓缸和夾緊液壓缸，并分別固定在機(jī)座上。機(jī)座為焊接體，材料為HT200；工作旋轉(zhuǎn)液壓缸、脹頭和脹套構(gòu)成了脹管機(jī)構(gòu)；定位液壓缸和定位塊構(gòu)成定位機(jī)構(gòu)；夾緊液壓缸和夾緊塊構(gòu)成了夾緊機(jī)構(gòu)。為了滿足不同規(guī)格管件的要求，脹頭、脹套和夾緊塊可以配套更換。由于生產(chǎn)周期較短，脹頭和脹套承受了較大的交變應(yīng)力，非常易于損壞，所以需要及時更換。
由于前進(jìn)式脹法使工件承受的力主要是由軸向轉(zhuǎn)化為徑向的力，因此對于工件的軸向定位影響較小，不需要很大的夾緊力，這是前進(jìn)式優(yōu)于拉脹法脹管法的明顯之處，但是也必須需要夾緊裝置將其固定。
為提高機(jī)械效率，工作過程中盡量減少傳動機(jī)構(gòu)，以最簡單的方式將液壓缸活塞桿的軸向運動轉(zhuǎn)換為脹頭的軸向運動。由于液壓缸活塞桿端部直徑較大，脹頭體積較小，因此需要一個中間裝置將脹頭與活塞桿連接起來，并且使兩者的中心線保持在同一高度。夾緊裝置也由液壓缸控制其運動方式和運動時間。為滿足高的傳動效率，夾緊缸活塞桿中心線應(yīng)與工作缸活塞桿中心線相垂直且在同一平面內(nèi)。
主機(jī)為臥式結(jié)構(gòu)，間歇式運轉(zhuǎn)，工作缸和夾緊缸需采用液壓傳動。對于工作缸，它采用拉脹法對工件管端端口進(jìn)行脹形，并將液壓缸活塞桿的直線運動轉(zhuǎn)變?yōu)槊浱椎膹较驍U(kuò)張；對于夾緊缸，采用立式安裝，通過前端法蘭與機(jī)架相連接，將活塞桿的直線運動傳遞給夾緊塊，使夾緊塊沿工件的徑向運動，從而實現(xiàn)對工件的夾緊與松開。整個生產(chǎn)過程中，工作循環(huán)較頻繁，生產(chǎn)周期很短。
液壓站由中間集成塊組和液壓動力源構(gòu)成，這兩者直接安裝在箱頂表面。液壓控制閥均安裝在集成塊組上，通過集成塊內(nèi)部的通油孔道來實現(xiàn)功能。集成塊通過管接頭與管道和執(zhí)行器連接。液壓動力源由電動機(jī)和液壓泵構(gòu)成，二者直接通過聯(lián)軸器連接，其軸的中心高可由電動機(jī)下的調(diào)整墊塊來實現(xiàn)。該機(jī)結(jié)構(gòu)簡單，體積較小，容易拆裝和搬運。一般的工廠都可以使用本機(jī)，減少生產(chǎn)消耗，提高生產(chǎn)效率，改善經(jīng)濟(jì)效益。
在實習(xí)的整個過程中，我認(rèn)真思考所見的東西，與所學(xué)的知識進(jìn)行對比，以便進(jìn)一步鞏固和加深掌握。我還見到很多現(xiàn)代化的生產(chǎn)設(shè)備，各種機(jī)床，大的小的、立式的、臥式的，應(yīng)有盡有。體會到現(xiàn)代生產(chǎn)的便利，以及對現(xiàn)代生產(chǎn)要求的瞬速，時間就是金錢。
通過整個的生產(chǎn)實習(xí)，我對知識有了更理性的認(rèn)識，能夠?qū)旧系闹R與實踐相結(jié)合起來，做到學(xué)以至用，運用到畢業(yè)設(shè)計當(dāng)中，運用到實際遇到的問題中去。
指
導(dǎo)
教
師
意
見
成績評定： 指導(dǎo)教師簽字：
年 月 日
實習(xí)單位意見
負(fù)責(zé)人簽字：
（單位蓋章）
年 月 日
備注
注：實習(xí)結(jié)束時，由實習(xí)學(xué)生填寫本表后，交指導(dǎo)教師和實習(xí)單位簽署意見，最后交所在教學(xué)單位歸檔保管。
遼寧工程技術(shù)大學(xué)
本科畢業(yè)設(shè)計（論文）開 題 報 告
題 目 旋轉(zhuǎn)式管端成型機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計
指 導(dǎo) 教 師 鄭連宏
院（系、部） 機(jī)械學(xué)院
專 業(yè) 班 級 機(jī)XZ04-1
學(xué) 號 0407800123
姓 名 謝文斌
日 期 2008年4月28日
5
一、選題的目的、意義和研究現(xiàn)狀
隨著現(xiàn)在國家經(jīng)濟(jì)發(fā)展，空調(diào)已經(jīng)進(jìn)入了人們家庭，而空調(diào)系統(tǒng)作為影響生活舒適性的主要總成之一,為生活提供制冷、取暖、除霜、除霧、空氣過濾和濕度控制功能。現(xiàn)在國內(nèi)是空調(diào)設(shè)備仍屬于專用設(shè)備，其技術(shù)和方法也很單一，并卻有些設(shè)備和技術(shù)仍需采用國外的。
管端成型作為空調(diào)設(shè)備不可缺少的重要環(huán)節(jié)之一，國內(nèi)專門制造用于管端成型的通用機(jī)床比較少，大多數(shù)都是專用機(jī)床，生產(chǎn)效率比較高，但是靈活性小，對于不同管件的加工具有一定的局限性。目前國內(nèi)脹管法主要分為機(jī)械脹管、爆炸脹管、橡膠脹管、液壓脹管四種方法。爆炸脹管有時可以將管子炸裂并且爆炸聲較大，產(chǎn)生很大的噪音，橡膠脹管和液壓脹管是最新的脹管方法，生產(chǎn)效率很高，但是生產(chǎn)設(shè)備價格昂貴?；谝陨峡紤]，本課題研究的管端成型機(jī)采用機(jī)械脹管的方法比較經(jīng)濟(jì)，并且機(jī)械脹管法比較普遍，容易實現(xiàn)工作要求，原理簡單易操作。本機(jī)是一種可以適應(yīng)不同管件成型加工的通用機(jī)床，并且在不需要進(jìn)行大批量生產(chǎn)的情況下，代替了小批量單件生產(chǎn)時的手工管端成型，而且可以節(jié)省時間和生產(chǎn)消耗，提高單件的生產(chǎn)效率，及時滿足產(chǎn)品零部件的需要。管端成型機(jī)用于空調(diào)熱交換器鋁管的端部成型處理,即通過沖壓或旋壓的方式將鋁管或銅管的端部擴(kuò)口或縮口,加工成所需的管端形狀，后用于空調(diào)器熱交換器或汽車空調(diào)熱交換器的管端連接。
該機(jī)用于將鋁管或銅管管端加工成杯狀、喇叭狀，適用于批量生產(chǎn)，可以完成直徑為F8X1.2、F9X1.2、F12.7X1.2、F15.8X1.2、F19X1.2mm鋁管或銅管的脹形加工，而且也可滿足其它材料管件的脹形加工。目前，國內(nèi)專門制造用于管端成型的通用機(jī)床比較少，大多數(shù)都是專用機(jī)床，生產(chǎn)效率比較高，但是靈活性小，對于不同管件的加工具有一定的局限性。因此，有必要設(shè)計這樣一種可以適應(yīng)不同管件脹形加工的通用機(jī)床，并且在不需要進(jìn)行大批量生產(chǎn)的情況下，代替了小批量單件生產(chǎn)時的手工脹管，而且可以節(jié)省時間和生產(chǎn)消耗，提高單件的生產(chǎn)效率，及時滿足產(chǎn)品零部件的需要。由于本機(jī)的工作循環(huán)周期較短，運動方向變化頻繁，使本機(jī)所承受的交變應(yīng)力較明顯，因此對于本機(jī)工作部分的強(qiáng)度要求較高。。因此本課題設(shè)計的這一產(chǎn)品具有較高的使用價值和普遍性。
二、研究方案及預(yù)期結(jié)果
（設(shè)計方案或論文主要研究內(nèi)容、主要解決的問題、理論、方法、技術(shù)路線及論文框架等）
論文主要研究內(nèi)容：
該機(jī)由主機(jī)和液壓站構(gòu)成。主機(jī)有三個執(zhí)行器，均由液壓系統(tǒng)控制，它們是工作旋轉(zhuǎn)液壓缸、定位液壓缸和夾緊液壓缸，并分別固定在機(jī)座上。機(jī)座為焊接體，材料為HT200；工作旋轉(zhuǎn)液壓缸、脹頭和脹套構(gòu)成了脹管機(jī)構(gòu)；定位液壓缸和定位塊構(gòu)成定位機(jī)構(gòu)；夾緊液壓缸和夾緊塊構(gòu)成了夾緊機(jī)構(gòu)。為了滿足不同規(guī)格管件的要求，脹頭、脹套和夾緊塊可以配套更換。由于生產(chǎn)周期較短，脹頭和脹套承受了較大的交變應(yīng)力，非常易于損壞，所以需要及時更換。
由于前進(jìn)式脹法使工件承受的力主要是由軸向轉(zhuǎn)化為徑向的力，因此對于工件的軸向定位影響較小，不需要很大的夾緊力，這是前進(jìn)式優(yōu)于拉脹法脹管法的明顯之處，但是也必須需要夾緊裝置將其固定。
為提高機(jī)械效率，工作過程中盡量減少傳動機(jī)構(gòu)，以最簡單的方式將液壓缸活塞桿的軸向運動轉(zhuǎn)換為脹頭的軸向運動。由于液壓缸活塞桿端部直徑較大，脹頭體積較小，因此需要一個中間裝置將脹頭與活塞桿連接起來，并且使兩者的中心線保持在同一高度。夾緊裝置也由液壓缸控制其運動方式和運動時間。為滿足高的傳動效率，夾緊缸活塞桿中心線應(yīng)與工作缸活塞桿中心線相垂直且在同一平面內(nèi)。
本設(shè)計中，主機(jī)為臥式結(jié)構(gòu)，間歇式運轉(zhuǎn)，工作缸和夾緊缸需采用液壓傳動。對于工作缸，它采用拉脹法對工件管端端口進(jìn)行脹形，并將液壓缸活塞桿的直線運動轉(zhuǎn)變?yōu)槊浱椎膹较驍U(kuò)張；對于夾緊缸，采用立式安裝，通過前端法蘭與機(jī)架相連接，將活塞桿的直線運動傳遞給夾緊塊，使夾緊塊沿工件的徑向運動，從而實現(xiàn)對工件的夾緊與松開。整個生產(chǎn)過程中，工作循環(huán)較頻繁，生產(chǎn)周期很短。
液壓站由中間集成塊組和液壓動力源構(gòu)成，這兩者直接安裝在箱頂表面。液壓控制閥均安裝在集成塊組上，通過集成塊內(nèi)部的通油孔道來實現(xiàn)功能。集成塊通過管接頭與管道和執(zhí)行器連接。液壓動力源由電動機(jī)和液壓泵構(gòu)成，二者直接通過聯(lián)軸器連接，其軸的中心高可由電動機(jī)下的調(diào)整墊塊來實現(xiàn)。該機(jī)結(jié)構(gòu)簡單，體積較小，容易拆裝和搬運。一般的工廠都可以使用本機(jī)，減少生產(chǎn)消耗，提高生產(chǎn)效率，改善經(jīng)濟(jì)效益。
三、研究進(jìn)度
首先進(jìn)行管端成型機(jī)的總體設(shè)計。
其次詳細(xì)設(shè)計管端成型機(jī)的主機(jī)設(shè)計與液壓站設(shè)計。
1.收集資料，編寫開題報告 （1 — 4 周）
2.方案設(shè)計 （5 — 6 周）
3.具體設(shè)計計算 （7 —11 周）
4.計算機(jī)繪制圖紙，撰寫說明書 （12 —17 周）
5.整理完善圖紙，說明書，準(zhǔn)備答辯。
四、主要參考文獻(xiàn)
[1] 成大先.機(jī)械設(shè)計手冊單行本（潤滑與密封）.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004
[2] 成大先.機(jī)械設(shè)計手冊單行本（聯(lián)接與緊固）.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004
[3] 成大先.機(jī)械設(shè)計手冊單行本（常用工程材料）.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004
[4] 成大先.機(jī)械設(shè)計手冊單行本（機(jī)械制圖·極限與配合）.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004
[5] 黃春峰．?dāng)U散管脹口模具設(shè)計．鍛壓技術(shù)，1999（6）：18～19
[6] 張利平，張玉鵬．氣動脹管機(jī)的設(shè)計．制造技術(shù)與機(jī)床，1996（2）： 32～33
[7] 田林寶，呂小平．脹管方法綜述．鍋爐制造，2000（3）： 45～49
[8] 閻紅慶．全自動立式脹管機(jī)研制．機(jī)械設(shè)計與制造，1999（10）： 53～55
[9] 路甬祥.液壓氣動技術(shù)手冊. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2002
[10] 張利平.液壓站設(shè)計與使用.北京：海洋出版社，2004
五、指導(dǎo)教師意見
指導(dǎo)教師簽字：
遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）
摘要
管端成型作為空調(diào)設(shè)備不可缺少的重要環(huán)節(jié)之一，國內(nèi)專門制造用于管端成型的通用機(jī)床比較少，大多數(shù)都是專用機(jī)床，生產(chǎn)效率比較高，但是靈活性小，對于不同管件的加工具有一定的局限性。目前國內(nèi)脹管法主要分為機(jī)械成型,管端偏心回轉(zhuǎn)成型,利用NC工作機(jī)的管端成型,無模成型四種方法。
該機(jī)用于將鋁管或銅管管端加工成杯狀、喇叭狀，適用于批量生產(chǎn)，而且也可滿足其它材料管件的脹形加工。目前，國內(nèi)專門制造用于管端成型的通用機(jī)床比較少，大多數(shù)都是專用機(jī)床，生產(chǎn)效率比較高，但是靈活性小，對于不同管件的加工具有一定的局限性。目前，國內(nèi)專門制造用于管端成型的通用機(jī)床比較少，大多數(shù)都是專用機(jī)床，生產(chǎn)效率比較高，但是靈活性小，對于不同管件的加工具有一定的局限性。因此本課題設(shè)計的這一產(chǎn)品具有較高的使用價值和普遍性。
關(guān)鍵詞：管端成型機(jī)；脹形加工；專用機(jī)床
Abstract
The jet formation takes one of air-conditioning plant essential important links, domestic makes specially uses in the jet formation the general engine bed being quite few, majority is the special purpose machine, the production efficiency is quite high, but the flexibility is small, has certain limitation regarding the different fitting's processing. At present the domestic expanding tube law mainly divides into the machinery formation, the jet bias rotation formation, uses the NC working machine's jet formation, the non-mold takes shape four methods.
This machine uses in the aluminum tube or the copper pipe jet processes the shape of cup, the loudspeaker shape, is suitable in the volume production, moreover may also satisfy other material fitting's bulging processing. At present, domestic makes specially uses in the jet formation the general engine bed being quite few, majority is the special purpose machine, the production efficiency is quite high, but the flexibility is small, has certain limitation regarding the different fitting's processing. At present, domestic makes specially uses in the jet formation the general engine bed being quite few, majority is the special purpose machine, the production efficiency is quite high, but the flexibility is small, has certain limitation regarding the different fitting's processing. Therefore this topic design's this product has the high use value and the universality.
Key words：Copper pipe shaper；Bulging processing；Special purpose machine
II
引言
隨著現(xiàn)在國家經(jīng)濟(jì)發(fā)展，空調(diào)已經(jīng)進(jìn)入了人們家庭，而空調(diào)系統(tǒng)作為影響生活舒適性的主要總成之一,為生活提供制冷、取暖、除霜、除霧、空氣過濾和濕度控制功能?，F(xiàn)在國內(nèi)是空調(diào)設(shè)備仍屬于專用設(shè)備，其技術(shù)和方法也很單一，并卻有些設(shè)備和技術(shù)仍需采用國外的。
管端成型作為空調(diào)設(shè)備不可缺少的重要環(huán)節(jié)之一，國內(nèi)專門制造用于管端成型的通用機(jī)床比較少，大多數(shù)都是專用機(jī)床，生產(chǎn)效率比較高，但是靈活性小，對于不同管件的加工具有一定的局限性。目前國內(nèi)脹管法主要分為機(jī)械成型,管端偏心回轉(zhuǎn)成型,利用NC工作機(jī)的管端成型,無模成型四種方法?；诮?jīng)濟(jì)性和結(jié)構(gòu)考慮，本課題研究的管端成型機(jī)采用機(jī)械脹管的方法，并且機(jī)械脹管法比較普遍，容易實現(xiàn)工作要求，原理簡單易操作。本機(jī)是一種可以適應(yīng)不同管件成型加工的通用機(jī)床，并且在不需要進(jìn)行大批量生產(chǎn)的情況下，代替了小批量單件生產(chǎn)時的手工管端成型，而且可以節(jié)省時間和生產(chǎn)消耗，提高單件的生產(chǎn)效率，及時滿足產(chǎn)品零部件的需要。管端成型機(jī)用于空調(diào)熱交換器鋁管的端部成型處理,即通過沖壓或旋壓的方式將鋁管或銅管的端部擴(kuò)口或縮口,加工成所需的管端形狀，后用于空調(diào)器熱交換器或汽車空調(diào)熱交換器的管端連接。
該機(jī)用于將鋁管或銅管管端加工成杯狀、喇叭狀，適用于批量生產(chǎn)，可以完成直徑為F9.42X1.2、F9X1.2、F12.6X1.2、F15.8X1.2、F19.1X1.2mm鋁管或銅管的脹形加工，而且也可滿足其它材料管件的脹形加工。目前，國內(nèi)專門制造用于管端成型的通用機(jī)床比較少，大多數(shù)都是專用機(jī)床，生產(chǎn)效率比較高，但是靈活性小，對于不同管件的加工具有一定的局限性。因此，有必要設(shè)計這樣一種可以適應(yīng)不同管件脹形加工的通用機(jī)床，并且在不需要進(jìn)行大批量生產(chǎn)的情況下，代替了小批量單件生產(chǎn)時的手工脹管，而且可以節(jié)省時間和生產(chǎn)消耗，提高單件的生產(chǎn)效率，及時滿足產(chǎn)品零部件的需要。由于本機(jī)的工作循環(huán)周期較短，運動方向變化頻繁，使本機(jī)所承受的交變應(yīng)力較明顯，因此對于本機(jī)工作部分的強(qiáng)度要求較高。因此本課題設(shè)計的這一產(chǎn)品具有較高的使用價值和普遍性。
1、管端成型機(jī)總體結(jié)構(gòu)方案擬定
1.1目前管端成型技術(shù)的幾種方法
目前國內(nèi)管端成型方法主要分為機(jī)械成型、管端偏心回轉(zhuǎn)成型、利用NC工作機(jī)的管端成型、無模成形四種方法。管料加工成品如圖所示的產(chǎn)品，該產(chǎn)品主要應(yīng)用于空調(diào)機(jī)熱交換器或汽車空調(diào)熱交換器的管端連接。
圖1-1 成型管端
Figure1-1 formation jet
1.1.1機(jī)械成型
機(jī)械成型主要是應(yīng)用液壓系統(tǒng)來控制機(jī)械部分的動作，來實現(xiàn)對管端進(jìn)行沖壓成型的一種方法。
1.1.2管端偏心回轉(zhuǎn)成型
該成型方法中，模具的包絡(luò)角與模具半角相同，模具的軸線與鋼管的軸心偏離一定的距離，它適合于鋼管的縮口。偏心量與管端縮口量、模具半角有關(guān)。管端不規(guī)整變形程度與模具接觸鋼管的面積率有關(guān)，面積率越小，越能控制回轉(zhuǎn)成形過程。
偏心回轉(zhuǎn)成形適合于管材縮口成形的成形前期；成形末期一般采用搖動回轉(zhuǎn)成型。當(dāng)側(cè)壁具有約束導(dǎo)板時，可實現(xiàn)縮口率φ達(dá)68%的內(nèi)法蘭成型。
1.1.3利用NC工作機(jī)的管端成型
NC工作機(jī)進(jìn)行管端成形，是利用往復(fù)運動的半球形工具逐步使管端成型，以獲得所需的管端形狀。圓管固定在水平的工作臺上作平面運動，半球形工具沿垂直方向運動，與管材的轉(zhuǎn)動相配合，形成了管端部成型曲面。這樣，即可得到非對稱形狀的管端。例如。正多邊形錐臺體的端部，四角形異形管的擴(kuò)口端部等。同時，也可以實現(xiàn)非管端部的局部縮徑加工與切斷加工。因而，它是一種柔性較大的管端成形過程，此法與旋壓成形原理相同，但工具形狀不同。
1.1.4無模成型
管端無模成型，使用兩個既是坯料又是成形工具管坯。首先，用高頻感應(yīng)加熱管坯，然后將其頭部互相接觸并旋轉(zhuǎn)，即可實現(xiàn)管端縮口加工。這種成形過程實際上是利用兩個管坯相對運動而產(chǎn)生的摩擦熱而成形。此法已應(yīng)用于高鉻合金管端部成型。
此外，近年來國外還開發(fā)出利用高頻感應(yīng)局部加熱使鋼管壁厚增加的裝置。當(dāng)在該裝置垂直方向施加力的作用時，該力可傳遞到水平管端上，使管材壁厚增加。
利用高頻感應(yīng)加熱進(jìn)行管端型鍛成型過程是通過型砧上下、左右移動，以及鋼管的旋轉(zhuǎn)，可以實現(xiàn)鋼管端部的變壁厚加工。目前，國外已經(jīng)開發(fā)出能夠控制芯棒的軸向力，金屬沿軸向和徑向流動，以及確保鋼管軸向壁厚分布的變壁厚加工CNC型鍛機(jī)，可以得到高質(zhì)量、高尺寸精度的管端。
1.2管端成型方法選定
對以上幾種管端成型的方法從性價比方面進(jìn)行比較?；诮?jīng)濟(jì)性與結(jié)構(gòu)性考慮，本課題研究的銅管管端成型機(jī)采用機(jī)械成型的方法比較經(jīng)濟(jì)，結(jié)構(gòu)簡單，并且機(jī)械成型方法比較普遍，容易實現(xiàn)工作要求，原理簡單易操作。
1.3管端成型機(jī)構(gòu)的組成
圖1-2旋轉(zhuǎn)式?jīng)_壓管端成型機(jī)總體機(jī)構(gòu)圖
Figure1-2 Rotary system ramming jet shaper overall organization chart
該設(shè)計管端成型處理機(jī)構(gòu)由旋轉(zhuǎn)成型成形主機(jī)和液壓站構(gòu)成。
旋轉(zhuǎn)成型主機(jī)由機(jī)架體、驅(qū)動旋轉(zhuǎn)液壓缸的驅(qū)動電機(jī)、帶傳動裝置、旋轉(zhuǎn)沖壓裝置、夾緊裝置、定位裝置，帶傳動裝置由大小連個帶輪和傳動帶構(gòu)成，旋轉(zhuǎn)沖壓裝置由旋轉(zhuǎn)液壓缸、三爪卡盤、縮口器和擴(kuò)口氣構(gòu)成，夾緊裝置由定位塊、夾緊油缸、連接體、上模塊和下模塊構(gòu)成，定位裝置有定位油缸和定位體（F型定尺擋塊）構(gòu)成。三個液壓缸均由液壓系統(tǒng)控制，并分別固定在機(jī)架體上。機(jī)架體為焊接體；為了滿足不同規(guī)格管件的要求，脹頭、脹套和夾緊塊可以配套更換。由于生產(chǎn)周期較短，脹頭和脹套承受了較大的交變應(yīng)力，非常易于損壞，所以需要及時更換。
液壓站由液壓控制裝置、液壓動力源、油箱構(gòu)成，這兩者直接安裝在油箱頂表面。液壓控制裝置由液壓控制閥均和集成塊組構(gòu)成，通過集成塊內(nèi)部的通油孔道來實現(xiàn)功能。集成塊通過管接頭與管道和執(zhí)行器連接。液壓動力源由電動機(jī)和液壓泵構(gòu)成，二者直接通過聯(lián)軸器連接，其軸的中心高可由電動機(jī)下的調(diào)整墊塊來實現(xiàn)。該機(jī)結(jié)構(gòu)簡單，體積較小，容易拆裝和搬運。
1.4管端成型機(jī)構(gòu)的工作原理
以手動方式進(jìn)行送料。通過定位油缸（F型定尺擋塊）進(jìn)行定位（F型定尺擋塊與尺寸定長油缸活塞桿端部連接，擋塊伸出后，將工件放入夾緊模時，讓其端面接觸擋塊定位面，工件夾緊后擋塊復(fù)位，以此保證成形前的管端預(yù)留長度）。通過夾緊部分將工件進(jìn)行夾緊（夾緊模分上、下兩部分，下模安裝在主機(jī)機(jī)架上，上模與夾緊油缸活塞桿連接，非工作狀態(tài)時上、下模分開，工作時將工件置于夾緊模中，油缸夾緊，將上、下模合在一起，工件被夾緊。）
最后通過沖模部分將銅管管端以沖壓成型的方法進(jìn)行成型：一個完整的成形過程由不同的沖模（沖頭）、夾緊模組合完成。不同的成形管端形狀需不同的、數(shù)量不等的沖模和夾緊模且成形次數(shù)1-2次不等，并且其中還有需要更換沖模（沖頭）和其對應(yīng)的夾緊模。
管端成型機(jī)的工作過程,包括將工件定位、夾緊、沖壓和整機(jī)沖頭工作位置四項主要動作。管端成型機(jī)的一個作業(yè)循環(huán)的組成包括:
a．定位—工件以手動方式送入夾緊模具體，通過定位油缸推動定位體將工件進(jìn)行定位。
b．夾緊—將定位好的工件通過夾緊油缸推動夾緊模具進(jìn)行夾緊
c．旋轉(zhuǎn)沖壓—定位油缸退回，由沖壓油缸推動滑塊體、沖頭進(jìn)行沖壓成型。工作結(jié)束后各油缸復(fù)位。
本機(jī)有獨立的液壓站，提供夾緊油缸、定位油缸、旋轉(zhuǎn)沖壓油缸所需動力 。在電控系統(tǒng)PC機(jī)的控制作用下來完成各工序動作，實現(xiàn)整個自動循環(huán)。從而實現(xiàn)了對鋁管（或銅管）的管端加工出需要的形狀，對于不同的形狀只要更換相應(yīng)的模具就可以完成整個管端成型的過程。
1.5設(shè)計技術(shù)要求及規(guī)格、性能
1、處理管徑（銅管或鋁管）：F8X1mm；F9.5X1.2mm；F12.7X1.2mm； F15.8X1.2mm；F19.1X1.5mm。
2、循環(huán)節(jié)拍：小于18秒（即一個二位自動循環(huán)）。
3、工作方式：旋轉(zhuǎn)沖壓方式。
4、操作方式：手工上料. 自動成形。
5、操作回路；220V AC
6、電源容量；380V 15A （三相四線制）。
7、工作壓力：≤4.5Mpa。
8、外形尺寸；≤1300mmX1230mmX1500mm。
管端成型機(jī)一般工作在工廠內(nèi)部,因此工作環(huán)境較好,這樣對液壓系統(tǒng)、執(zhí)行元件的強(qiáng)度要求不高，對密封條件要求也不是很高。只要滿足工作條件即可
2、旋轉(zhuǎn)沖壓主機(jī)設(shè)計
2.1旋轉(zhuǎn)沖壓主機(jī)整體結(jié)構(gòu)的一般布置
旋轉(zhuǎn)式管端成型機(jī)的整體其中包括液壓站和旋轉(zhuǎn)沖壓主機(jī)兩部分。旋轉(zhuǎn)沖壓主機(jī)的結(jié)構(gòu)如圖2-1所示，組成主機(jī)的零部件很多，主要由旋轉(zhuǎn)沖壓缸、驅(qū)動電機(jī)、帶傳動裝置、機(jī)架、三爪卡盤、擴(kuò)口器、縮口器、工件定位塊、夾緊缸、夾緊模、定位體等組成。
圖2-1旋轉(zhuǎn)沖壓主機(jī)
Figure 3-1Rotary system ramming jet shaper overall organization chart
2.4旋轉(zhuǎn)沖壓主機(jī)工作原理
先有手動送料進(jìn)入模具再，動操作屏的夾緊按鈕夾緊缸開始向下運動，帶動連接塊從而帶動上模塊固定管料，然后按動定位油缸按鈕，啟動定位油缸帶動F型擋塊運動到預(yù)定的定位位置并調(diào)整管料伸出長度，待調(diào)整好后退回F型擋塊，再調(diào)整夾緊缸使其夾緊穩(wěn)固，待夾緊后啟動沖壓油缸同時啟動驅(qū)動電機(jī)，再由帶傳動帶動旋轉(zhuǎn)油缸旋轉(zhuǎn)，并進(jìn)行沖壓動作，使其管端成型，并重復(fù)上述動作。
2.2驅(qū)動電動機(jī)選擇
由旋轉(zhuǎn)液壓缸的額定功率P=2.5kW,額定轉(zhuǎn)速v=1000r/min,再考慮到安裝方式及價格經(jīng)濟(jì)性等方面，即選用Y100L2-4型電動機(jī)，其額定功率為P=3kW,額定轉(zhuǎn)速v=1420r/min,中心高H=100mm，外伸周段D×E=28mm×60mm。
2.3、帶傳動設(shè)計
2.2.1設(shè)計功率
(2-1)
=1.2×3
=3.6 kw
式中：KA —工況系數(shù)；
P—電機(jī)額定功率；
表2-1 工況系數(shù)KA
Table 2-1 operating mode coefficient KA
工況
KA
軟啟動
負(fù)載啟動
每天工作小時數(shù)h
<10
10～16
>16
<10
10～16
>16
載荷變動小
帶式運輸機(jī)，發(fā)電機(jī)，金屬切削機(jī)床，印刷機(jī)，鋸木機(jī)和木工機(jī)械
1.1
1.2
1.3
1.2
1.3
1.4
2.2.2帶型確定
根據(jù)Pd=3.6kW和n1=1420r/min,查普通V帶選型圖選為B型。
2.2.3傳動比
(2-2)
=1.42
式中：n1電機(jī)額定轉(zhuǎn)速；
n2旋轉(zhuǎn)液壓缸額定轉(zhuǎn)速；
2.2.4小帶輪基準(zhǔn)直徑
參照表3.2選定dd1=125mm；
表2-2 V帶最小基準(zhǔn)直徑ddmin mm
Table 2.2 V belt smallest datum diameter ddmin mm
帶型
Y
Z
A
B
C
D
E
ddmin
20
5.
75
125
200
355
500
大輪基準(zhǔn)直徑dd2
(2-3)
=125×1.42
=177.5mm
查標(biāo)準(zhǔn)V帶輪的基準(zhǔn)直徑系列表得dd2=180mm。
2.2.5旋轉(zhuǎn)液壓缸實際轉(zhuǎn)速
(2-4)
=986 r/min
3.2.6帶速
(2-5)
=9.29 m/s
此速度在5～20m/s之間，即帶速符合要求。
2.2.7初定軸間距
按要求取a0=500mm
2.2.8所求帶準(zhǔn)長度
(2-6)
=1480.4mm
查標(biāo)準(zhǔn)V帶長度系列表得Ld=1400mm
2.2.9實際軸間距
(2-7)
=540mm
安裝時所需最小間距
(2-8)
=540-0.015×1400
=519mm
張緊或補(bǔ)償伸長所需最大軸間距
(2-9)
=540+0.02×1400
=568mm
2.2.10小帶輪包角
(2-10)
=176.2°
2.2.11確定單根V帶的基本額定功率P1
根據(jù)dd1=125mm和n1=1420r/min由表2-3查得P1=2.18kw
表2-3單根普通V帶的額定功率P0 kw
Table 2-3 simple root ordinary V belt's rated power P0 kw
帶型
小帶輪基準(zhǔn)直徑dd1(mm)
小帶輪轉(zhuǎn)速n1(r/min)
400
730
800
980
1200
1460
B
125
140
160
180
200
0.84
1.05
1.32
1.59
1.85
1.34
1.69
2.16
2.61
3.05
1.44
1.82
2.32
2.81
3.30
1.67
2.13
2.72
3.30
3.86
1.93
2.47
3.17
3.85
4.50
2.20
2.83
3.64
4.41
5.15
2.2.12額定功率增量
(2-11)
=0.28kw
式中：Kb —彎曲影響系數(shù)；
Ki —傳動系數(shù)。
表2-4彎曲影響系數(shù)Kb 表2-5傳動系數(shù)Ki
Table 2-4 curving influence coefficient Table 2-5 static gearing ratio Ki
類型
數(shù)值
Y
0.0204×10-3
Z
0.1734×10-3
A
1.0275×10-3
B
2.6494×10-3
C
7.5019×10-3
D
26.572×10-3
E
49.833×10-3
傳動比
Ki
1.19～1.24
1.0719
1.25～1.34
1.0875
1.35～1.51
1.1036
1.52～1.99
1.1202
>2.00
1.1373
2.2.13確定V帶根數(shù)
(2-12)
=1.99
取2根。
式中：Ka—包角系數(shù)；
KL—長度系數(shù)；
表2-6包角系數(shù)Ka
Table 2-6 arc of contact coefficient Ka
小帶輪包角（°）
180
175
170
Ka
1
0.99
0.96
表2-7長度系數(shù)KL
Table 2-7 coefficient of length KL
基準(zhǔn)長度Ld(mm)
A
1000
1120
1250
1400
1600
0.89
0.91
0.93
0.96
0.99
2.2.14確定單根V帶的預(yù)緊力
(2-13)
=154 N
式中：q—V帶每米長度的質(zhì)量；
表2-8 每米長度V帶質(zhì)量q kg/m
Table 2-8 each meter length V belt quality q kg/m
帶型
Y
Z
A
B
C
D
E
q
0.02
0.06
0.10
0.17
0.30
0.62
0.90
2.3 零部件設(shè)計
2.3.1加緊部零件結(jié)構(gòu)圖
1、夾緊塊外形如圖2-2所示:
上、下夾緊塊是相互配合抱緊工件實現(xiàn)對工件的軸向和徑向定位,其尺寸和要求一樣。上夾緊塊較下夾緊塊短，可以節(jié)省材料，減小夾緊缸活塞桿承受的慣性力。裝夾工件時，銅管可以順著下夾緊塊滑到脹套的外徑，方便省事，提高生產(chǎn)效率。
卡模塊強(qiáng)度驗算：已知夾緊力F=20000N,工作截面A，工件與夾緊模的接觸面的正應(yīng)力σ可按下式計算
(2-14)
其中管徑選最大值即d=19mm, 則，將數(shù)值代入公式(3-14)得
=11.4MPa
材料的許用應(yīng)力為
（2-15）
式中—安全系數(shù)
接觸面的正應(yīng)力σ<，強(qiáng)度滿足要求。
圖2-2夾緊塊
Figure 2-2 clamp block
2、支撐體如圖2-3所示:
圖2-3支撐體
Figure 2-3 supports the body
脹套穿過支撐體，同連接體相連，外端的凸緣靠在支撐體上實現(xiàn)軸向定位。支撐體通過內(nèi)六角頭螺釘與機(jī)座相連，底部有墊片，以調(diào)整脹套、芯軸與工作缸活塞桿的中心高。
3連接體外形如圖2-4所示:
圖2-4連接塊
Figure 2-4 junction piece
連接體左端的螺紋部分與芯軸的內(nèi)螺紋孔相連接，右端螺紋孔同工作缸活塞桿螺紋部分連接，并通過調(diào)整螺母實現(xiàn)軸向定位。
2.3.2主機(jī)機(jī)架的結(jié)構(gòu)設(shè)計
根據(jù)主機(jī)的工作要求及結(jié)構(gòu)形式的需要，并且從強(qiáng)度和制造工藝的角度分析，機(jī)架采用材料A3的七塊加工好的鋼板焊接而成，這樣既保證了強(qiáng)度要求，又減少了一般采用鑄造的工藝程序。機(jī)構(gòu)如圖3-5。
遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)論文（論文）
圖2-5主機(jī)機(jī)架
Figure 2-5 main engine rack
3、液壓站設(shè)計
3.1 脹形力的計算
1 、旋轉(zhuǎn)沖壓油缸載荷計算
液壓系統(tǒng)的主要參數(shù)是壓力和流量，它們是設(shè)計液壓系統(tǒng)，選擇液壓元件的主要依據(jù)。壓力決定于外載荷。流量取決于液壓執(zhí)行元件的運動速度荷結(jié)構(gòu)尺寸。
液壓缸的載荷組成和計算。圖3-1表示一個以液壓缸為執(zhí)行元件的液壓系統(tǒng)計算簡圖。各有關(guān)參數(shù)標(biāo)注圖上，其中Fw是作用在活塞桿上的外部載荷，F(xiàn)m是活塞與缸壁以及活塞桿與導(dǎo)向套之間的密封阻力。作用在活塞桿上的外部載荷包括工作載荷Fg，導(dǎo)軌的摩擦力Ff和由于速度變化而產(chǎn)生的慣性力Fe。
圖3-1液壓系統(tǒng)計算簡圖
Figure 3-1 hydraulic system calculation diagram
脹形力由以下公式計算
P＝ (3-1)
式中 P—擴(kuò)散管脹口力，N；
—擴(kuò)散管坯料的屈服強(qiáng)度，MPa；
t—擴(kuò)散管坯料厚度，mm；
d—脹口前擴(kuò)散管坯料外徑，mm；
d—脹口前擴(kuò)散管坯料內(nèi)徑，mm。
此處用最大脹管直徑來計算,可以得到最大脹形力,即d=25mm, d=24mm,
t=1.5mm,擴(kuò)口材料最大的屈服強(qiáng)度采用H96圓銅管，其 =350MPa代入公式(1)得
P＝=38740 N
因此得到工作載荷,即Fg=38740N。
3.2 負(fù)載計算
1、計算作用在工作缸活塞上的總機(jī)械載荷
（3-2）
式中：FW——總機(jī)械載荷；
Fg——工作載荷；
Ff——導(dǎo)軌摩擦載荷
Fe——慣性載荷
a、工作載荷
工作載荷是作用于活塞桿軸線上的沖壓力，這個力的方向與活塞運動方向相反為正。
b、導(dǎo)軌摩擦載荷
對于平導(dǎo)軌 N
式中：G——運動部件所受的重力，N
——外載荷作用于導(dǎo)軌上的正壓力，N
——摩擦系數(shù)
由于此管端成型機(jī)采用旋轉(zhuǎn)沖壓法，總體結(jié)構(gòu)中沒有導(dǎo)軌，因此Ff=0。
c、慣性載荷
(3-3)
式中 ：g——重力加速度，g=9.8m/s2
——速度變化量，m/s
——啟動或制動時間，一般機(jī)械=0.1～0.5s，對輕載低速運動部件取小值，對重載高速部件取大值。
初取=0.3s,則=4mm/s,將以上數(shù)值及g＝9.8m/s2代入公式(4)得
Fe=
=0.024N
將Fg=61073N，F(xiàn)e=0.016 N， Ff=0代入公式(3)得
Fw=38740+0+0.024=38740.024N
以上三種載荷之和稱之為液壓缸的外載荷Fw。
d、啟動加速時
穩(wěn)態(tài)運動時
減速制動時
工作載荷并非每階段都存在，如果該階段沒有工作，則=0。
除外載荷FW外，作用與活塞上的載荷FW還包括液壓缸密封處的摩擦阻力Fm，由于各種缸的密封材質(zhì)和密封形式不同，密封阻力難以精確計算，一般估算為
(3-4)
式中——液壓缸的機(jī)械效率，一般取0.90～0.95。
=2711.8 N
3.3擬定液壓系統(tǒng)圖
圖3-2液壓系統(tǒng)圖
Figure 3-2 hydraulic scheme
1.油箱 2.濾油器 3.油泵 4.電動機(jī) 5.電池溢流閥 6.壓力表 7.減壓閥 8.電池?fù)Q向閥(1) 9.單向節(jié)流閥 10.液控單向閥 11.旋轉(zhuǎn)油缸 12.加緊油缸 13.定位油缸 14. 電池?fù)Q向閥(2)
3.4 液壓系統(tǒng)工作原理
(1) 沖壓缸工進(jìn)
1) 進(jìn)油路 油箱1→吸油過濾器2→液壓泵3→電磁換向閥8(右位) →單向節(jié)流閥9(左)→液壓缸11(左腔)。
2) 回油路 液壓缸11(右腔)→單向節(jié)流閥9（右）→電磁換向閥8(右位) →油箱1。
(2) 沖壓缸快退
1) 進(jìn)油路 油箱1→吸油過濾器2→液壓泵3→電磁換向閥8(左位) →單向節(jié)流閥9（右）→液壓缸12(右腔)。
2) 回油路 液壓缸12(左腔)→單向節(jié)流閥9（左）→電磁換向閥10(左位) →油箱1。
(3) 夾緊缸工進(jìn)
1) 進(jìn)油路 油箱1→吸油過濾器2→液壓泵3→減壓閥7→電磁換向閥(右位) →液控單向閥10（上） →液壓缸12(上腔)。
2) 回油路 液壓缸12(下腔)→液控單向閥10（下）→電磁換向閥 (右位) →油箱1。
(4) 夾緊缸快退
1) 進(jìn)油路 油箱1→吸油過濾器2→液壓泵3→減壓閥7→電磁換向閥(左位) →液控單向閥10（下）→液壓缸12(下腔)。
2) 回油路 液壓缸12(上腔) →液控單向閥10（上）→電磁換向閥 (左位) →油箱1。
(5) 定位缸工進(jìn)
1) 進(jìn)油路 油箱1→吸油過濾器2→液壓泵3→減壓閥7→電磁換向閥(右位) →液壓缸13(左腔)。
2) 回油路 液壓缸3(右腔)→電磁換向閥 (右位) →油箱1。
(6) 定位缸快退
1) 進(jìn)油路 油箱1→吸油過濾器2→液壓泵3→減壓閥7→電磁換向閥(左位)→液壓缸13(右腔)。
2) 回油路 液壓缸13(左腔)→電磁換向閥 (左位) →油箱1。
3.5液壓缸尺寸計算
3.5.1旋轉(zhuǎn)沖壓液壓缸內(nèi)徑尺寸D計算
(3-5)
式中：F ——工作油缸總載荷，N。
P1——工作壓力，MPa。
P2——回油腔壓力，即系統(tǒng)背壓力，MPa。
——桿徑比。
表3-1按載荷選擇工作壓力
Table 3-1 press the load choice working pressure
載荷104N
＜0.5
0.5～1
1～2
2～3
3～5
＞5
工作壓力Mpa
＜0.8～1
1.5～2
2.5～3
3～4
4～5
5～7
47
表3-2執(zhí)行元件背壓力
Table 3-2 functional element back pressure
系統(tǒng)類型
背壓力Mpa
簡單系統(tǒng)或輕載節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)
0.2～0.5
回油帶調(diào)速閥的系統(tǒng)
0.4～0.6
回油路設(shè)置有背壓閥的系統(tǒng)
0.5～1.5
用補(bǔ)油泵的閉式回路
0.8～1.5
回油路較復(fù)雜的工程機(jī)械
1.2～3
回油路較短，且直接回油箱
可忽略不計
表3-3 按工作壓力選取d/D
Table 3-3 press the working pressure to select d/D
工作壓力Mpa
≤5.0
5.0～7.0
≥7.0
d/D
0.5～0.55
0.62～0.70
0.7
參照以上個表選取P1=4.5MPa，P2=0.3MPa，=0.5。
(3-6)
=107 mm
液壓缸直徑D參照表3-4圓整為110mm
表3-4常用液壓缸內(nèi)徑D mm
Table 3-4 commonly used hydraulic cylinder inside diameter D mm
40
50
63
80
90
100
110
125
140
160
180
200
220
250
3.5.2旋轉(zhuǎn)沖壓液壓缸活塞桿直徑d尺寸計算
由 得
d=0.5×107
=54 mm
工作液壓缸活塞桿直徑d參照表2-5圓整為63mm。
表2-5活塞桿直徑d mm
Table 2-5 connecting rod diameter d mm
速比
缸徑
40
50
63
80
90
100
110
125
140
160
180
200
220
250
1.46
2
22
28
35
45
45
50
50
60
55
70
63
80
70
90
80
100
90
110
100
125
110
140
125
140
3.5.3 活塞桿最大允許計算長度
(3-7)
該液壓缸采用兩端固定即由表2-6取nk=4。
=2112（mm）
表3-6末端系數(shù)
Table3-6 terminal coefficients
液壓缸安裝形式
一端固定
一端自由
兩端鉸接
一端固定
一端鉸接
兩端固定
n
1/4
1
2
4
式中：d——活塞桿直徑，mm；
nk——末端條件系數(shù)（查表）
P——工作壓力，MPa；
n——安全系數(shù)。
3.5.4 活塞有效計算長度
液壓缸的安裝尺寸，可查設(shè)計手冊得
(3-8)
=2112－61
=2051（mm）
根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T—1980規(guī)定的液壓缸活塞桿長度系列圓整到S=2000mm
式中：C—液壓缸的前端安裝間距(表2-7)
表3-7液壓缸固定部分長度參照表 mm
Table 3-7 hydraulic cylinder fixed part length reference chart mm
液壓缸內(nèi)徑
A
B1
B2
C
E
F
G
80
152
175
175
50
175
130
130
100
172
195
195
55
195
140
150
125
200
250
260
70
260
190
190
3.5.5 最小導(dǎo)向長度
(3-9)
=
=155（mm）
取最小導(dǎo)向長度為160mm。
式中 ：L—液壓缸最大行程；
D—缸筒內(nèi)徑。
3.5.6 導(dǎo)向套長度
A=（0.6～1.0）d (3-10)
=（0.6～1.0）×63
=(37.8～63)mm
導(dǎo)向套長度為60mm
式中：d—活塞桿直徑；
3.5.7 缸筒壁厚
由下表查得液壓缸外徑為133mm，所以缸筒壁厚為11.5mm。
表3-8工程機(jī)械用液壓缸外徑系列
Table 3-8 engineering machineries use the hydraulic cylinder outer diameter series
缸徑
mm
液壓缸外徑mm
缸徑
mm
液壓缸外徑mm
P≤16
MPa
20
25
31.5
P≤16
MPa
20
25
31.5
40
50
50
50
54
110
133
133
133
133
50
60
60
60
63.5
125
146
146
152
152
63
76
76
83
83
140
168
168
168
168
80
95
95
102
102
160
194
194
194
194
90
108
108
108
114
180
219
219
219
219
100
121
121
121
127
200
245
245
245
245
3.6 旋轉(zhuǎn)沖壓液壓缸強(qiáng)度校核
3.6.1活塞桿應(yīng)力校核
(3-11)
=
=13.7Mpa
式中 ：—油缸工作壓力。
活塞桿材質(zhì)為調(diào)質(zhì)，經(jīng)查表得強(qiáng)度極限為800Mpa[14],材料的許用應(yīng)力為：
(3-11)
=
（n為安全系數(shù)）.
由此可見，，應(yīng)力完全滿足要求。
3.6.2缸筒強(qiáng)度驗算
由于缸筒壁厚與缸徑之比，屬于厚壁缸筒，可按材料學(xué)第二強(qiáng)度理論驗算。
（3-12）
=
=1.3（mm）
由此可見,<,強(qiáng)度滿足要求。
式中 ：P—工作壓力,P=4.5MPa；
—材料的許用應(yīng)力。
3.6.3油缸穩(wěn)定性驗算
油缸在工作是承受的壓應(yīng)力最大，所以有必要校核活塞桿的壓穩(wěn)定性。
a. 活塞桿斷面最小慣性矩
I= （3-13）
=
=
b. 活塞桿橫斷面回轉(zhuǎn)半徑
i (3-14)
=
=15 (mm)
c．活塞桿柔性系數(shù)
= (3-15)
=
=133
式中 —為長度折算系數(shù)，對于兩端鉸接約束方式一般取1；
L—活塞為有效計算長度；
d. 鋼材柔度極限值
= (3-16)
=
=60.8
式中 —45鋼材比例極限[14]；
E—材料彈性模量[14]
e. 從以上計算得知，>,即為大柔度壓桿時，穩(wěn)定力為：
(3-17)
（N）
式中 —為長度折算系數(shù)，對于兩端鉸接約束方式一般取1；
f. 油缸最大閉鎖力
= (3-18)
（N）
式中 —油缸最大閉鎖壓力；
g. 穩(wěn)定系數(shù)
(3-19)
=8.3
因為NK>1由此可見，穩(wěn)定性可以滿足要求。
3.7夾緊液壓缸計算
3.7.1 計算作用在夾緊缸活塞上的總機(jī)械載荷F
由于該機(jī)工作時工件主要承受徑向載荷，因此夾緊力應(yīng)適當(dāng)取值。根據(jù)經(jīng)驗此處可取夾緊力為20000N，即外載F=20000 N。
3.7.2夾緊液壓缸內(nèi)徑尺寸D計算
式中：F ——工作油缸總載荷，N。
P1——工作壓力，MPa。
P2——回油腔壓力，即系統(tǒng)背壓力，MPa。
——桿徑比。
表3-1按載荷選擇工作壓力
Table 3-1 press the load choice working pressure
載荷104N
＜0.5
0.5～1
1～2
2～3
3～5
＞5
工作壓力Mpa
＜0.8～1
1.5～2
2.5～3
3～4
4～5
5～7
表3-2執(zhí)行元件背壓力
Table 3-2 functional element back pressure
系統(tǒng)類型
背壓力Mpa
簡單系統(tǒng)或輕載節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)
0.2～0.5
回油帶調(diào)速閥的系統(tǒng)
0.4～0.6
回油路設(shè)置有背壓閥的系統(tǒng)
0.5～1.5
用補(bǔ)油泵的閉式回路
0.8～1.5
回油路較復(fù)雜的工程機(jī)械
1.2～3
回油路較短，且直接回油箱
可忽略不計
表3-3 按工作壓力選取d/D
Table 3-3 press the working pressure to select d/D
工作壓力Mpa
≤5.0
5.0～7.0
≥7.0
d/D
0.5～0.55
0.62～0.70
0.7
參照以上個表選取P1=3MPa，P2=0.3MPa，=0.5。
=96 mm
液壓缸直徑D參照表2-4圓整為100mm。
表3-4常用液壓缸內(nèi)徑D mm
Table 3-4 commonly used hydraulic cylinder inside diameter D mm
40
50
63
80
90
100
110
125
140
160
180
200
220
250
3.7.3夾緊液壓缸活塞桿直徑d尺寸計算
由 得
d=0.5×96
=48 mm
工作液壓缸活塞桿直徑d參照表3-5圓整為50mm。
表3-5活塞桿直徑d mm
Table 3-5 connecting rod diameter d mm
速比
缸徑
40
50
63
80
90
100
110
125
140
160
180
200
220
250
1.46
2
22
28
35
45
45
50
50
60
55
70
63
80
70
90
80
100
90
110
100
125
110
140
125
140
3.7.4活塞桿最大允許計算長度
該液壓缸采用一端固定一端自由的安裝形式，即由表2-6取nk=1/4。
=6520 mm
表3-6末端系數(shù)
Table 3-6 terminal coefficients
液壓缸安裝形式
一端固定
一端自由
兩端鉸接
一端固定
一端鉸接
兩端固定
Nk
1/4
1
2
4
式中：d——活塞桿直徑，mm；
nk——末端條件系數(shù)（查表）
P——工作壓力，MPa；
n——安全系數(shù)。
根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T—1980規(guī)定的液壓缸行程系列圓整到S=6500mm
3.7.5 活塞有效計算長度
液壓缸的安裝尺寸，可查設(shè)計手冊得
=6500－40
=6460 mm
式中：C—液壓缸的前端安裝間距(表2-7)
表3-7液壓缸固定部分長度參照表 mm
The Table3-7 terminals are the mathematical mm
液壓缸內(nèi)徑
A
B1
B2
C
E
F
G
40
100
115
115
30
115
900
85
50
115
135
130
40
130
100
100
63
127
144
155
40
155
110
110
3.7.6 最小導(dǎo)向長度
(mm)
取最小導(dǎo)向長度為360（mm）
式中：L—液壓缸最大行程；
D—缸筒內(nèi)徑。
3.7.7 導(dǎo)向套長度
A=（0.6～1.0）d
=(30～50)mm
導(dǎo)向套長度為40mm
3.7.8 活塞寬度
B=（0.6～1.0）D
=（60～100）mm
活塞桿寬度B=80mm
式中： D—缸筒內(nèi)。
3.7.9缸筒壁厚
由下表查得液壓缸外徑為121mm，所以缸筒壁厚為10.5mm。
表3-8工程機(jī)械用液壓缸外徑系列
Table 3-8 engineering machineries use the hydraulic cylinder outer diameter series
缸徑
mm
液壓缸外徑mm
缸徑
mm
液壓缸外徑mm
P≤16
MPa
20
25
31.5
P≤16
MPa
20
25
31.5
40
50
50
50
54
110
133
133
133
133
50
60
60
60
63.5
125
146
146
152
152
63
76
76
83
83
140
168
168
168
168
80
95
95
102
102
160
194
194
194
194
90
108
108
108
114
180
219
219
219
219
100
121
121
121
127
200
245
245
245
245
3.8 夾緊液壓缸強(qiáng)度校核
3.8.1活塞桿應(yīng)力校核
=
=12Mpa
式中：—油缸工作壓力。
活塞桿材質(zhì)為調(diào)質(zhì)，經(jīng)查表得強(qiáng)度極限為800Mpa[16],材料的許用應(yīng)力為：
=
（n為安全系數(shù)）.
由此可見，，應(yīng)力完全滿足要求。
3.8.2缸筒強(qiáng)度驗算
由于缸筒壁厚與缸徑之比，屬于厚壁缸筒，可按材料學(xué)第二強(qiáng)度理論驗算。
=
=1.5（mm）
由此可見,<,強(qiáng)度滿足要求。
式中：P—工作壓力,P=3MPa；
[16]—材料的許用應(yīng)力。
3.8.3油缸穩(wěn)定性驗算
油缸在工作是承受的壓應(yīng)力最大，所以有必要校核活塞桿的壓穩(wěn)定性。
a. 活塞桿斷面最小慣性矩
I=
=
=
b. 活塞桿橫斷面回轉(zhuǎn)半徑
i
=
=12 (mm)
c．活塞桿柔性系數(shù)
=
=
=542
式中:—為長度折算系數(shù)，對于兩端鉸接約束方式一般取1；
L—為活塞有效計算長度；
d. 鋼材柔度極限值
=
=
=60.8
式中 :—45鋼材比例極限[16]；
E—材料彈性模量[16]
e. 從以上計算得知，>,即為大柔度壓桿時，穩(wěn)定力為：
（N）
式中:—為長度折算系數(shù)，對于兩端鉸接約束方式一般取1；
f. 油缸最大閉鎖力
=
（N）
式中:—油缸最大閉鎖壓力；
g. 穩(wěn)定系數(shù)
=14.6
因為NK>1由此可見，穩(wěn)定性可以滿足要求。
3.9 元件選型
3.9.1 執(zhí)行器的確定
由前計算結(jié)果已經(jīng)知道，工作缸缸徑為110mm，活塞桿直徑為63mm；夾緊缸缸徑為100mm，活塞桿直徑為50mm。本液壓系統(tǒng)中，工作缸最大壓力4.5MPa，最大流量4L/min；夾緊缸最大壓力3MPa，最大流量4L/min。根據(jù)執(zhí)行器的最大壓力，工作缸采用日產(chǎn)旋轉(zhuǎn)油缸，安裝方式為軸向腳架與機(jī)座連接，采用日本SMC公司的YD4C-15型旋轉(zhuǎn)液壓缸；夾緊缸采用安裝方式為桿側(cè)長法蘭與機(jī)架連接，采用江都市永堅有限公司的YJ01-FY100B-70R2000型液壓缸；定位油缸采用的安裝方式為桿側(cè)長法蘭與機(jī)體連接，由于定位油缸基本不受任何力，所以直接選用江都市永堅有限公司的YJ01-FY50B-70R2000型液壓缸。
3.9.2 液壓泵的確定
1 、管道系統(tǒng)壓力損失的計算
1) 沿程壓力損失的計算
沿程壓力損失主要是注射缸快速注射時進(jìn)油管路的壓力損失。其管路長l=5m，管內(nèi)徑d=0.032m，快速通過流量, 選用20號機(jī)械系統(tǒng)油損耗，其密度為=918 m3/kg。
a.油在管路中的實際平均流速v為
(3-20)
=
=3.36m/s
式中：qv——流量；
d——管內(nèi)徑。
b.沿程損失系數(shù)
(3-21)
式中 Re—臨界雷諾數(shù)。
對于圓管，查《液壓傳動系統(tǒng)及設(shè)計》得Re＝2300，因此
＝0.03
c.沿程壓力損失用下式計算
(3-22)
=
=0.024MPa
式中：—沿程阻力系數(shù)；
l—管道長度，m；
—管內(nèi)直徑，m；
—液體密度，m3/kg；
v—平均流速，m/s。
2、液壓泵的最大工作壓力為
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