電動插秧機設計【CAD圖紙+說明書】

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附贈有CAD圖紙和說明書,領取加Q 197216396 或 11970985  本 科 畢 業(yè) 論 文（設 計） 題 目： 電動插秧機設計 學 院： 姓 名： 學 號： 專 業(yè)： 年 級： 指導教師： 職 稱： 年 五 月 學　術　誠　信　承　諾 本人鄭重聲明：所呈交的論文是我個人在導師指導下進行的研究工作及取得研究成果。盡我所知，除了文中特別加以標注和致謝的地方外，論文中不包含其他人已經發(fā)表或撰寫的研究成果，也不包含為獲得或其他教育機構的學位或證書所使用過的材料。與我一同工作的同志對本研究所做的任何貢獻均已在論文中做了明確的說明并表示了謝意。 簽名：___________ 日期：____________ 關于論文使用授權的說明 本人完全了解有關保留、使用學位論文的規(guī)定，即：學校有權保留送交論文的復印件，允許論文被查閱和借閱；學?？梢怨颊撐牡娜炕虿糠謨热荩梢圆捎糜坝?、縮印或其他復制手段保存論文。 簽名：___________ 導師簽名：___________ 日期：____________ I 本科畢業(yè)論文（設計） 畢業(yè)設計(論文)任務書 設計（論文） 課題名稱 電動插秧機設計 學生姓名 XX 院（系） 工學院 專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 指導教師 XX 職 稱 講師 學 歷 博士 畢業(yè)設計（論文）要求： 本設計以市場現(xiàn)有的主流插秧機為參考機型，設計電動插秧機整體方案，并對插秧機的插植臂詳細設計，傳動齒輪和軸進行設計計算。 圖紙不少于4個A0，設計說明書字數不少于1萬字。 畢業(yè)設計（論文）內容與技術參數： 洋馬步行式插秧機發(fā)動機輸出功率為2.6KW，最大3.2KW，額定轉速為3000r/min。 作業(yè)速度：道路速度：0.38~0.76 m/s 栽插速度：0.72~1.54 m/s 后退速度：0.18~0.36 m/s 植株間距：220mm 、150mm 、120mm 畢業(yè)設計（論文）工作計劃： 工作時長（）： 接受任務日期 年 月 日 要求完成日期 年 月 日 學 生 簽 名 年 月 日 指導教師簽名 年 月 日 院長（主任）簽名 年 月 日 摘 要 隨著農業(yè)種植規(guī)?；?，機械化，插秧機發(fā)揮農業(yè)機械極其重要的作用。高性能水稻插秧機是一種高科技是符合當今水稻插秧機的設計和制造技術路線。本設計是基于洋馬AP4步行式插秧機為原型，改用動力電池驅動并設計插秧機種植一部分。為了確保水稻種植的順利進行，種植運動的種植部分的設計是至關重要的。本文對動力驅動方式進行電動替換，并對插植結構進行結構分析設計和計算，獲得合理的制度參數，并提供了插秧機的精確種植參數作為參考。 關鍵詞：插秧機；插植部；設計；機構 Abstract With the scale and mechanization of agricultural planting, rice transplanters play an extremely important role in agricultural machinery. The high-performance rice transplanter is a high-tech technology that is in line with the design and manufacturing technology of todays rice transplanters. This design is based on the Yanmar AP4 walking transplanter as a prototype, switched to a power battery drive and designed a part of the transplanter. In order to ensure the smooth progress of rice cultivation, the design of the planting part of the planting movement is crucial. In this paper, structural analysis design and calculation of planting structure are obtained, reasonable institutional parameters are obtained, and the basis of precise planting design of rice transplanter is provided. Key Words: rice transplanter；transplanting；design；mechanism IV 目 錄 摘 要 III Abstract IV 1緒 論 - 2 - 2 插秧機總體介紹 - 3 - 3 電動方案設計 - 7 - 3.1驅動電機選型 - 7 - 3.2 驅動系統(tǒng)總圖 - 11 - 4 插植臂結構設計 - 12 - 4.1 分插運動軌跡和結構參數 - 12 - 4.2分插工作原理 - 13 - 4.3秧爪 - 14 - 4.3.1秧爪的設計 - 14 - 4.4 運動機構的設計 - 18 - 4.4.1 曲柄連桿的組成及工作原理 - 19 - 4.4.2 曲柄連桿的設計 - 20 - 4.5栽植臂的組成與設計 - 21 - 4.5.1 推秧擺臂的設計 - 21 - 4.6 推秧凸輪的設計 - 23 - 5 插植部送秧結構 - 26 - 5.1 校核計算 - 27 - 5.1.1主軸的設計計算 - 27 - 5.1.2計算軸上載荷 - 27 - 5.1.3 錐齒輪的校核 - 29 - 結 論 - 33 - 參考文獻 - 34 - 致 謝 - 36 - 1緒 論 插秧機是將稻苗植入稻田中的一種農業(yè)機械。中國傳統(tǒng)的插秧工具秧馬和蒔扶，已有近千年的發(fā)展歷史。宋代蘇軾曾作“秧馬歌”，敘說了湖北農民使用秧馬的勞動情景。使用蒔扶可以代替手工分秧，并將秧苗梳入泥中定植，直至20世紀50年代，某些地區(qū)仍在使用。中國水稻插秧機的研制工作始于1953年。1956年在蒔扶分秧方式的啟發(fā)下，首次提出群體逐次分格取秧、直接栽插的秧苗分插原理，從而在水稻插秧機的研制上取得了突破，研制出水稻拔取苗移栽的第一代樣機。到1960年，各地推薦生產上使用的人力、畜力插秧機已達21種。1967年，第一臺自走式機動插秧機“東風-2S”型通過鑒定定型并投入生產,每天可插秧15～20畝。 　　日本于1898年出版了第一臺水稻插秧機專利;意大利于1915年開始研究幼苗的插秧機，到20世紀50年代，拖拉機被出售，但由于結構復雜，成本高，操作需要使用更多的輔助勞動而不是推廣。在20世紀60年代，日本開發(fā)了土壤幼苗和相應的插秧機的種植技術。 1966年以后，工廠化水稻育種設備的成功開發(fā)促進了移栽機械化的快速發(fā)展。 2 插秧機總體介紹 根據適應秧苗的狀態(tài)，將插秧機分為洗苗型，土壤苗型和兩用型。根據功率，它分為兩種類型：手動插秧機和電動插秧機。人體移栽機采用間歇移植方法，移植操作在機器停止的狀態(tài)下進行。移栽操作完成后，手拉機移動植物間距并再次進行移植操作。電動插秧機采用連續(xù)插入方式，在機器運行過程中完成分支和移植動作。根據分支和移植機構的運動特性，可分為垂直切口滾動式，縱向分體式直線式和橫向分體式直線式。在線滾動和在線擺動意味著拾取桿分別由圓周運動和往復機構驅動，并且在軌道控制機構的控制下進行分離和插入操作，并且拾取設備插入拆分部分。軌跡接近地面，使形成的千斤頂更小，幼苗直立穩(wěn)定。滾入和滾出僅用于機動水稻插秧機。 原理和構造： 水稻插秧機的工作過程因結構而異，但基本過程大致相同。 "群體逐次分格取秧直接栽插"的原理如下：將幼苗放置在蛤蜊箱中，處于整潔狀態(tài)，并用蛤蜊箱進行水平移動，使揀選裝置先后移除一定數量的幼苗，并在移栽軌道控制機制的作用，根據農藝要求將幼苗插入土壤中，并將痰液帶回箱子，按照一定的軌跡取出痰液。 盒子的主要功能是攜帶苗，并與送料機構，插入和插入機構合作，完成喂養(yǎng)和分支操作。它主要由一個盒，一個盒框架，門（包括簾幕）和刷子。下的橫向移動機構的動作，盒子橫向移動，從而使幼苗移到賁門與拾取裝置協(xié)作以定期服用種植。 插拔機構是插秧機的主要工作部件，由拾取裝置，其驅動機構和軌跡控制機構組成。在驅動機構和驅動機構的軌跡控制機構的控制下，拾取裝置根據一定的軌跡從箱中取出一定數量的幼苗并將其插入土壤中，然后返回原位開始下一個周期。根據分裂的作用，有水平和垂直兩種。 水平分流器具有用于插入幼苗的鉗口和用于幼苗的切割鉗口，并且兩者可根據需要互換使用。 秧夾子由活動夾子和固定夾子組成，開口度根據幼苗的厚度和幼苗數量調整;截止型爪具有釋放件，使得臟污的幼苗從爪中順利地取出。 縱向分流器有一個適合拾取幼苗的梳形爪，適用于帶有去污裝置或筷子型爪的梳形爪。梳狀爪在分蘗過程中對幼苗具有分裂作用;當筷子形狀的爪被帶入弄臟的幼苗時，土壤被推動器推出。 爪或鉗口一定數量的被放置在以規(guī)定的線間隔的爪（或卡爪）。在軋制線水稻插秧機，存在被鉸接地連接到圓周運動的圓形插入臂通常為2-4爪的行;秋千在線水稻插秧機。通常，爪行鉸接與搖臂作往復擺動連接，并且拾取裝置也可直接安裝在用于組驅動一組曲柄連桿機構的連桿。在大多數水稻插秧機，拾取裝置的軌跡由除了所述驅動機構的控制軌跡的控制機構控制。常用的軌跡控制機制包括導向槽，滑動，凸輪，行星齒輪，以及四連桿機構，以及各種類型的被組合以形成各種類型的轉移機制的驅動機構。 進料機構包括縱向進料機構和橫向進料機構，其功能是及時定量地將幼苗輸送到賁門，使得每次可以獲得所需的幼苗。 1縱向進給機構的進給方向與機器的行進方向相同，有重力進給和強制進給兩種。重力進料是利用壓力板和秧苗本身的重量，使幼苗可以隨時放在門的門上。它經常用于人造水稻插秧機。飼養(yǎng)能力隨盒子的形狀和盒子中的幼苗數量而變化。秧均勻性差。強制喂食是通過垂直喂食機構定期發(fā)送幼苗，喂食能力強，兩者以與整體相同的方式送出。前者主要用于帶土壤苗。當盒子橫向移動到兩端極限位置時，整個幼苗被推到門口一次;后者主要用于拉苗，每次取料時，相應的喂料一次，喂料寬度等于裝置的寬度。 2橫向進給機構的進給方向垂直于機器的行進方向，均采用移動箱方式，也稱為移動箱機構。根據其運動方式，分為間歇移動箱和連續(xù)移動箱：間歇移動箱機構用于提取幼苗和土壤幼苗。其特征在于，當抓取爪時，停止幼苗的移動，以便于梳理爪。連續(xù)變速機構是在操作中使箱體水平和連續(xù)恒速運動，并自動轉換到兩端的極限位置。因此，在分枝階段，爪子和盒子相對移動，這適合于土壤幼苗。 洋馬步行式AP4插秧機是適合中國水稻生產地區(qū)的經濟條件步行插秧機。該洋馬可步行AP4插秧機具有設計簡單，重量輕，操作方便，使用安全可靠。發(fā)動機，傳動系統(tǒng)，幀和行走系統(tǒng)，液壓復制和深度控制系統(tǒng)。請參閱圖（2-1） 圖（2-1） 表2-1洋馬AP4步行式插秧機各類參數 型號名稱 2ZQS-4(AP4型) 機器尺寸 總長（mm） 2190 總寬（mm） 1500 總高（mm） 1034 機身重量（kg） 145 發(fā)動機 型號名稱 MZ175 種類 OHV四沖程單缸汽油發(fā)動機 排氣量（cc） 171 輸出/轉速 kW（PS）min-1 2.6Kw（3.5PS）/3000[最大3.2kW（4.3PS）] 使用燃料 汽車用無鉛汽油 燃料油箱容量（L） 4 啟動方式 手拉式啟動 行走部 機體上下調節(jié) 液壓式調節(jié)（手動、自動、連動） 車輪（mm） 橡膠凸緣車輪外徑660 變速檔數（檔） 前進2（插植1）后退1 插植部 插植方式 曲柄搖桿式 插植行數（行） 4 插植行距（cm） 30 插植株距（cm） 22、15、12 插植株數（株/3.3m2） 50.65.75.90（簡易手柄調節(jié)） 插植深度（mm） 15-40（6段調節(jié)） 苗數 調節(jié)量 橫向進給（mm） 11（26回），14（20回） 縱向抓?。╩m） 8-17（10段手柄調節(jié)） 秧苗條件 秧苗的種類 幼苗、中苗 葉齡苗高 （葉）（cm） （2.0-4.5）8-25 預備用秧苗搭載數（箱） 3 作業(yè)速度（m/s） 載插：0.38-0.76（0.34-0.68） 道路上：0.72-1.54 后退：0.18-0.36（0.16-0.32） 作業(yè)效率（畝/小時） 2.09（最大） 3 電動方案設計 驅動電機用于驅動插秧機的運行及行走，包括道路行走、栽插作業(yè)和后退行走。在電機選型時，通常需要計算出電機的額定功率、額定轉矩、額定轉速等參數。驅動電機的參數計算之前首先需要明確插秧機的各項設計需求，如表3-1 所示。 表 3-1插秧機設計要求 設計要求 設計參數 整車擬定重量 最大負載 最高行駛速度 最大加速度 3.1驅動電機選型 1. 驅動力與轉矩關系 輸出轉矩為： 式中 ——減速機減速比； ——電機輸出轉矩； ——輸出轉矩； ——減速機到驅動輪的效率。 驅動力為： 式中 ——驅動輪的驅動半徑。 由于驅動輪通常是剛性的，它是相同的其自由半徑，靜態(tài)半徑和滾動半徑。，均為。 2. 驅動力與阻力計算 插秧機在作業(yè)過程中要克服各種阻礙力，這些力包括：滾動摩擦阻力、空氣阻力、坡度阻力、加速度阻力。這些阻力均由來提供，因此： (1) 滾動阻力 式中 ——車輪與軸承間阻力； ——車輪與道路摩擦阻力。 其中，車輪軸承阻力為： 式中 P ——車輪與地面間的壓力，插秧機作業(yè)過程中，有四輪同時著地，各輪的壓力為P=2000N； d為車輪軸直徑，即d=80mm； D——車輪直徑，即D=1000mm； μ——車輪軸承摩擦因數，摩擦阻力系數為1.10—1.20，μ =1.15。 車輪與土地的滾動摩擦阻力為： 式中 Q——車輪承受載荷，Q=2000N； ——路面摩擦阻力系數，=0.015。 則： (2) 空氣阻力： 空氣阻力是插秧機的驅動期間由所述主體和空氣之間的相對運動產生的阻力。 考慮空氣阻力。 (3) 坡度阻力 坡度阻力，表達式為： 式中 G——插秧機滿載總重量； ——最大坡度。 取坡度： 因此： （4） 加速度阻力： 質量可分為翻譯的質量和慣性矩，前者將產生的慣性力，而后者將產生慣性力矩。在正常情況下，轉動慣量轉化為平移質量，然后帶入計算。加速阻力的計算公式為： 式中 ——旋轉慣量換算系數； m——滿載總質量。 該值應基于對測試旋轉部件的轉動慣量來計算。然而，在正常的全負載的情況下，它可作為 =1.04，根據設計要求。因此，加速度阻力為： 總驅動力為： 3. 確定電機功率與轉矩 (1) 估算電機功率 電機驅動功率的計算公式為： 式中 n——驅動電機的數量， n=2； ——電機到驅動輪的總效率，即。 （2） 估算電機轉矩 每臺電機轉矩的計算公式為： ，，將相關參數帶入上式得 。 4. 驅動電機的選型 根據上文的計算，電機估算參數為： 電機功率 電機轉矩 減速機減速比 因此折算電機的最高轉速 式中 ——小車的最高行駛速度，； ——車輪直徑，。 根據上述，選擇匯恩科技的永磁無刷直流減速電機，型號為Y112-96V-3KW定制法蘭電機，其技術參數如表3-2所示。 該減速電機體積小、動力強、無極調速變速、過載能力強、并且免維護。 表3-2 永磁無刷直流減速電機參數 額定電壓 額定功率 額定轉速 額定轉矩 最大轉矩 額定電流 減速比 VDC W r/min Nm Nm A 96 3000 1500 35 42 31.25 30 3.2 驅動系統(tǒng)總圖 驅動系統(tǒng)包含電動機、減速器、齒輪副、帶傳動、凸輪以及各傳動軸等等；電動機輸出的動力經減速器分別傳向插秧機構和驅動小車行走。整體布局如圖4-1所示。 圖4-1  4 插植臂結構設計 插植臂是插秧機最重要的部件，是最終的執(zhí)行機構，是插秧機的核心機構，也是本設計的終點設計部分，下文將做詳細介紹。 4.1 分插運動軌跡和結構參數 （1）插分結構：工作部分用于完成分裂和移栽稱為爪，以及用于控制爪的移動的機構被稱為分插結構。當插秧機正在工作，相對于該插秧機幀中的爪前端的軌跡被稱為爪（即，當機器不向前移動軌跡）或相對運動軌跡，并且該軌跡的靜態(tài)軌跡相對于地面的爪被稱為爪的軌跡。（即，軌跡當棘爪通常是提前）或稱為絕對運動軌跡。爪的軌跡可分為五個階段：分支，運輸，移栽，發(fā)掘，并返回。 圖 5-1 插秧機插秧軌跡 表 4-1 插秧機插秧軌跡參數 名稱 代號 參數 名稱 代號 參數 曲柄（OA） R2 35mm B點調節(jié)長槽長度 BL 30 mm 連桿（AC） R4 90mm 調節(jié)長槽與X軸夾角 RB 16 搖桿（BC） R5 90mm 秧門角點M坐標值 XM YM -202 mm 30 mm 秧爪尖與A點距離（AD） L 190 mm 秧門與X軸夾角 RM 138 AD與連桿夾角 R 163.17 秧爪與連桿夾角 RD 50 B點坐標值 X0 Y0 72 mm 80 mm 推秧時曲柄與連桿夾角 RT 50.87 曲柄中心安裝高度 H0 120 mm 3寸穴距機器前進速度 V0 -0.36m/s 4.2分插工作原理 秧爪進入裝滿秧苗的秧箱中,在粉碎裝置的配合下，取出一定數量的幼苗，稱為分蘗。在從幼苗中取出秧爪后，將幼苗以幾乎垂直于地面的方向插入土壤中，然后從幼苗中取出幼蟲，這被稱為在線。分離針則連同土塊一起分取秧苗，插秧后有推秧器脫秧。 1） 種植臂的基本工作原理和運動軌跡可以被簡化成一個四桿連桿機構。功率是由驅動種植臂的運動的曲柄輸入。 2） 為了減少在種植臂的工作過程中產生的振動和克服由種植臂產生的慣性，種植曲柄的另一端形成扇形的平衡重。 3） 從種植變速箱的功率由種植臂以旋轉凸輪的曲軸驅動。當按壓凸輪作用于按壓臂，擠壓臂彈簧被壓縮，并且種植叉上升。痰針被用于拾取痰，當痰塊被放倒在種植位置后，推壓臂被瞬間從按壓凸輪分離，按壓臂彈簧的作用下，種植叉被排出和泥塊塊被排出，以完成種植動作。 移栽移栽白菜移栽機的工作原理采用縱向往復直播式栽植臂。類型的插件機制的是筷子型爪和水平技巧。其分插秧的具體過程如下: 1) 取秧:插秧爪插入苗土取秧。 2) 分秧:秧爪與秧門相對運動,使所取秧苗與苗土分離。 3) 運秧:由曲柄連桿機構運動軌跡確定,基本上沿與地面弄垂直的軌跡向下運動。 4) 插秧:采用推秧器是秧苗插穩(wěn)。 5) 回程:由曲柄連桿機構運動軌跡確定，避開秧門，從苗土上方再次進入秧箱。 圖 4-2 插植臂結構 4.3秧爪 4.3.1秧爪的設計 筷子型爪都配備了推拉件迫使被推出的幼苗。頜骨的深度調整方便。爪子不是由苗帶回，和疤痕也少。因此，筷子型爪被使用（見圖5-3）?？曜幼τ蓛蓚€鋼針的具有圓形橫截面，所述支針的直徑為Φ4.5毫米，兩針之間的間隔為8mm。當一般苗種植，拾取的深度為8或11毫米，并且當幼苗種植，拾取的深度為14或17毫米。 秧爪用45鋼，分秧針選用切土式秧針(如圖5-3所示)，爪部20毫米范圍內熱外理，表面硬度為HRC35-40。 圖 4-4 切土式分離爪三維實體圖 表 4-2 秧爪的運動過程 順序 分段 軌跡的特點和要求 a 上止點 秧爪在秧簾外，準備入簾 ab 入簾 與秧簾成一銳角入簾 bc 取秧 其與秧簾平行，在取秧過程中有梳理作用 cd 分秧 垂直秧門，有分秧作用 de 運秧 基本上與地面垂直向下運秧 ef 插秧 應使秧爪的絕對軌跡基本上與地面垂直或稍向前，使秧苗垂直向下插并適量向前貼；Hs為插秧的最大深度 fg 出土 秧爪插秧后沿fg方向出土 ga 回程 應避開秧門和秧簾 圖4-5 秧爪運動軌跡 1—秧爪 2—推秧器 Ⅰ—秧爪尖相對運動軌跡 Ⅱ—秧爪尖絕對運動軌跡 Ⅲ—推秧器相對運動軌跡 Ⅳ—推秧器絕對運動軌跡 表5-3往復式秧爪運動軌跡 秧苗類別 帶土苗100~150mm 栽插穴距 準備入簾的高度h1 入簾高度h2 離地高度h3 插秧深度h4 軌跡的最大高度H 最高點距入土點寬b1 入簾點距入土點寬b2 插秧至最深點后移量b3 出土點至入土點距離b4 回程距秧門寬b5 122、137、157可調 14 30 224 20可調 288 28 16可調 5 1 16 圖4-6 秧爪運動軌跡圖 4.4 運動機構的設計 秧爪排的設計如表4-4所示 表4-4 秧爪排的設計 序號 設計內容 計算公式及數據 計算結果及說明 1 畫出設想秧爪的運動軌跡 軌跡高度 H H=288mm 如圖5所示 2 選定秧爪長度LZ LZ=0.7150=105mm hy—適應秧苗高度 3 確定搖臂CD擺動的最高和最低位置 HD(max)=288+105-20=363mm h4(max)—設計最大插深 4 定搖臂長度R R=（1.2～1.5）hy 根據設計經驗取R=75mm 5 定搖臂軸安裝高度 HZH=240mm HZH的尺寸應從整機結構考慮 6 曲柄中心O的配置和曲柄的轉動方向 O的位置方向根據整個機器的整體配置確定。它通常布置在靠近插頭工作部分的框架的前部。 曲柄搖桿機構的旋轉方向要求插入行程曲柄的旋轉角度大于返回行程的曲柄角度。這是一個順利的工作時間表和更快的回程。 7 搖桿長度的確定 選用值：RBC=100～160 =100mm 如果過大，機制不緊湊，所以很難保持精度，當它太小了。 4.4.1 曲柄連桿的組成及工作原理 a 前插式 b 后插式 圖 4-7秧針的運動軌跡 曲柄聯(lián)動機構主要由曲柄，搖臂和種植臂組成。 曲柄安裝在固定地鉸接到框架的傳動軸上，以將傳動軸的動力傳遞到種植臂。搖桿的一端連接到種植臂，另一端固定到框架。種植臂是連桿體部分，在前端具有單獨的針。由于搖桿的控制功能，種植臂將曲柄的圓周運動改變?yōu)榉蛛x器的特定彎曲運動，并驅動針完成分叉，運輸，移植和返回的動作。 曲柄搖桿式增落機構的工作過程由一個由曲柄，種植臂，搖臂和框架組成的四連桿機構控制。當曲柄與驅動軸一起旋轉時，種植臂被驅動繞驅動軸偏心旋轉，但后端由搖桿控制，使針形成特定的運動軌跡，確保針進入一個合適的角度。將幼苗分成幼苗，并將幼苗沿垂直方向插入土壤中。將幼苗放入土壤中后，種植臂中的彎曲輪消除了推拉彈簧上的壓力。彈簧推動叉子使推動器快速推出分離針。 曲柄搖桿機構插秧頻率一般為200~220r/min,加平衡塊后,插秧頻率可達250~270 r/min。這種分插機構運動平穩(wěn)、結構簡單、密封耐用。每個鉸鏈點是滾動軸承，以確保旋轉層和準確的移動軌跡的靈活性。甲爪式安全離合器安裝在所述驅動軸上。當分裂和插入的阻力太大（例如巖石擊打巖石，樹根等），功率，可自動地由斜面斜角的壓縮彈簧切斷以停止種植臂。為了保護外接下落機構的安全。 4.4.2 曲柄連桿的設計 當曲柄OA被以一定的速度旋轉時，擺動桿或搖桿BC擺動，并固定在根據閉合曲線連桿移動爪尖d完成分裂和插入運動，并且爪軌道控制結構是沒有必要的。 結構簡單，操作是穩(wěn)定的，但爪的行程是有限的，并且插入不能當線通過每分鐘提高，否則會產生大的振動和插入的質量受到影響。 圖 4-8 曲柄搖桿機構的參數 則搖桿BC長L1=60mm，連桿AB長L2=67mm，OC距離為d=75mm。 4.5栽植臂的組成與設計 擠出臂組件由擠壓凸輪，擠壓臂和擠壓臂銷組件構成。在將針放入土壤之前立即進行組裝，并快速壓下種植叉以使幼苗彈出。種植叉組件由種植叉，開口銷，壓出螺母，推出式鎖緊螺母，緩沖墊，種植襯套和油封組成，并與苗木箱合作取出針和種植前端。設定幼苗塊的大小，并且在針插入的前夕，種植叉以噴射速度從針中推出幼苗并在按壓凸輪和按壓臂的作用下將其插入到田地中。種植臂殼體組件由種植臂殼體，蓋板，注油蓋，搖動曲柄，種植曲柄和種植臂曲柄鎖銷組成，其功能是安裝各種植入部件并完成根據設定的軌道移植動作。 圖4-9 栽植臂的三維實體圖 4.5.1 推秧擺臂的設計 在栽植臂中，推秧桿通過連接塊(壓縮彈簧)杠桿推秧擺臂相連，而推秧擺臂的一端作用著壓縮彈簧，另一端與推動凸輪相互作用以壓縮或放松彈簧，使推桿縮回到種植臂或推出幼苗。當凸輪凸起部按壓擺動臂的一端，該彈簧產生的推挽片是從爪尖拉開到離開將要采取的幼苗的空間壓縮推桿;當凸輪的凹部與所述擺動臂的一端對齊，壓縮彈簧被釋放，然后，推桿由推桿推到幼苗推入土壤瞬間，和推動器和爪是齊平。 推程采用用正弦加速度運動方式； 運動方程為： 回程選用五次多項式運動方式； 運動方程為： 由上式可得推秧擺臂的基本尺寸。 推秧擺臂的外形如圖4-10所示。 圖4-10 推秧擺臂的三維實體圖 推秧擺臂的尺寸如表7-1所示： 表4-5 推秧擺臂的尺寸 名稱 尺寸（mm） 總長L 與凸輪接觸半徑R 與凸輪接觸處寬度b 彈簧安裝直徑d 與機體鉸接處直徑d1 87 16 8 5 10 4.6 推秧凸輪的設計 設初步確定凸輪的基圓半徑為，由于推秧擺臂與凸輪接觸部分采用弧形設計，故滾子直徑為0。其次，推臂的運動規(guī)律被選擇。因為工作條件是高速和輕負載時，運動規(guī)律應選擇和小，以確保推臂運動的穩(wěn)定性和加工精度。從表7-2中可以看出低于正弦加速度運動規(guī)律可用于推運動的設計來選擇，并五階多項式運動規(guī)律可以被選擇用以在回程運動規(guī)律。 表4-6 運動特征 運動規(guī)律 最大速度 最大加速度 最大躍度 適用場合 等速運動 等加速運動 余弦加速度 正弦加速度 五次多項式 1.00 2.00 1.57 2.00 1.88 4.00 4.93 6.28 5.77 39.5 60.0 低速輕載 中速輕載 中低速重載 中高速輕載 高速中載 （2）求理論廓線 由于它是一個直動式輥子推進器盤形凸輪機構，所述凸輪的理論輪廓的坐標可以如下式進行 e=0，=，求得 （a） 式中s應分段計算。 1）推程階段 = 2）遠休止階段 3）回程階段 = 4）近休止階段 取計算的時間間隔為5，并通過用各相應的（a）值來計算的理論輪廓線上的各點的坐標值。計算結果示于表5中。 表 5 δ x y 0 5 10 … 350 355 360 0.000 1.307 2.605 … 2.295 1.253 0.000 15.000 14.943 14.772 … 13.014 14.322 15.000 凸輪的三維模擬圖如圖4-11所示 圖4-11 凸輪三維實體圖 5 插植部送秧結構 插植部送秧箱：把秧苗定時輸送到秧爪取秧部位的結構稱為送秧結構。它由橫向送秧結構和縱向送秧結構組成。它的主要作用是將由齒輪箱傳遞過來的動力傳遞給送秧機構，實現(xiàn)橫、縱向送秧。 圖5-1 插植部送秧機構 插入臂軸通過鏈條旋轉輸入鏈輪，和鏈輪驅動通過一對正齒輪的電源導螺桿，和沿著所述螺旋的傾斜面插入到所述螺旋槽在所述導螺桿移動時引導塊槽以驅動橫向軸線移動左邊和右邊。橫向進給運動完成。 5.1 校核計算 5.1.1主軸的設計計算 軸的結構設計： 圖5-2 主軸零件圖 軸材料選用45鋼調質處理，=650Mpa，=360Mpa。 軸的設計計算步驟如下： 初算軸徑d 由表，C=112 d=112 =16.72mm 取d=20mm 初步計算軸上各段長度 軸承選6001，寬度B=12mm 5.1.2計算軸上載荷 由前計算： 鏈輪作用軸上載荷=1552N，T=110Nm 齒輪作用在軸上載荷： =1100N，=110Nm 軸的彎扭矩圖如下所示，并對危險截面進行強度校核； 簡化軸上載荷如圖： 其中， =1552N，T==110Nm， ==1100cos=1033.6N ==3458=376.3N 畫軸的彎矩圖，扭矩圖 從彎矩圖和扭矩線圖中，可以看出，點B是一種危險的部分。檢查B點的計算： M===78.6Nm 查表得：=215Mpa，=102.5Mpa，=60Mpa 對于不變的轉矩，取 =114.4N.m 所以： =14.3Mpa=60Mpa 滿足強度要求。 5.1.3 錐齒輪的校核 （1）選用直齒錐齒輪傳動，7級精度。 已知輸入功率P1=1.4 kw ； 錐齒輪轉速n=80r/min ； 齒數比u=i1=1 條件：動力機為電動機，工作平穩(wěn)，傳動方向不變。 （2）材料選擇　 在1個軸上的小齒輪的材料是40Cr鋼，硬度為241-286HB，硬度為260HB，齒輪的材料是45鋼時，硬度為229-286HB，硬度為240HB。 （3） 計算 （I） 按齒面接觸強度設計 轉矩 T1=257040 n/mm 齒寬系數 Ψd=1.0 解除疲勞強度 σHlim1= 710 MPa σHlim2= 580 Mpa 初步計算的許用接觸應力 [σH1]=0.9σHlim1=639 [σH2]=0.9σHlim2=522 取Ad=83 初步計算齒輪直徑 d1≥83=35.7 取d=40 齒寬b b=Ψdd1=3.63 mm 計算圓周速度 V =πdn1/(601000) = 3.144080/(601000) =1.79 m/s 齒數與模數 初取齒數z=11 m=d1/z1=2 載荷系數 根據v=1.79 m/s , 選擇齒輪為7級精度 由機械設計查得動載系數 KV =1.25 使用系數 KA=1.5 Ft=2T1/d1=6112 N =79.6 n/mm <100 n/mm 由表查得：KHα=KFα=1.3 ； 載荷系數K=1.5*1.25*1.2*1.2=2.7 ε=[1.88-3.2(1/z1+1/z2)] =1.68 Zε==0.88 彈性系數ZE1=189 節(jié)點區(qū)域系數ZH=2.5 接觸最小安全系數 SHmin=1.05 由公式計算應力循環(huán)次數 N1 = 60 n1jLh = 608014000= 1.92107 N2 =0.24108 接觸壽命系數 ZN ZN1=1.15 ZN2=1.25 許用接觸應力[σH] : [σH1] =777.6MPa [σH2]= 690MPa 驗算σH=ZEZHZε=570 MPa <[σH2] 滿足要求。 確定傳動主要尺寸 d=m*z=2*11=22 （II）按齒根彎曲強度設計 重合度Yε=0.25+0.75/ε=0.7 齒向載荷分配系數 KFα=1/Yε=1.43 KFβ=1.35 載荷系數 K=KAKVKFαKFβ=3.62 [σF]1= Mpa [σF]2= Mpa 查取齒形系數 YFa1=2.4 YFa2=2.1 應力修正系數 YSa1=1.63 YSa2=1.75 彎曲疲勞極限 σFmin1=600 MPa σFmin2=450 MPa 最小安全系數 SFmin=1.25 由公式計算應力循環(huán)次數 N1 = 60 n1jLh = 6048514000= 1.2108 N2 =0.24108 彎曲壽命系數 YN1=0.85 YN2=0.92 尺寸系數 FX=1.0 許用彎曲應力[σF] [σF1]==408 MPa [σF2]==331.2 MPa 驗算 σF1==102.6 MPa <[σF1] σF2=σF1=98.5 MPa <[σF2] 所以滿足要求 （III）確定齒輪的齒形參數 標準錐齒輪幾何尺寸： ① 分度圓直徑d : d=mz=211=22 mm ② 齒頂高ha ha=ham=12=2mm ③ 齒根高 hf=(ha+c)m=(1+0.25)2=2.5 mm ④ 齒全高 h=ha+hf =(2ha+c)m=2+2.5=4.5 mm （IV）齒輪結構 對于小齒輪，齒的數量少，該指數圓的直徑與軸的直徑都不是很不同的，并且整體設計也可以采用。 結 論 本設計是基于洋馬AP4步行式插秧機為原型，改用動力電池驅動并設計插秧機種植一部分。為了確保水稻種植的順利進行，種植運動的種植部分的設計是至關重要的。本文對動力驅動方式進行電動替換，并對插植結構進行結構分析設計和計算，獲得合理的制度參數，并提供了插秧機的精確種植參數作為參考。參考文獻 [1] 劉混舉、趙河明、王春燕.機械可靠性設計.北京:國防工業(yè)出版社，2010. 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Development of Autonomous Rice Transplanter Journal- Japanese Society Of Agricultural Machinery 2008 Vol 70; Part 1, Page(S) 79-84 Japanese Society Of Agricultural Machinery 致 謝 本次畢業(yè)設計，是在XX老師導下完成的，通過本次設計，不僅檢驗了我大學四年來知識積累的程度，而且豐富了我在實際設計中經驗的累積，更是對我設計思想的一次全面升華。在設計過程中，本著認真刻苦的態(tài)度去學習設計的步驟、方法、以及經驗，但是由于該設計許多方面的細節(jié)問題涉及面太廣，而本人知識面和能力都極其有限，同時由于時間倉促，因而不能科學詳盡地做出正確的選擇與判斷。所以設計中難免出現(xiàn)很多錯誤。雖然有這些不足和遺憾，但是總的來說，基本上完成了電動插秧機的插植部設計和一些零部件設計，成功的完成了老師布置的任務。由于本人的設計能力有限，在設計過程中難免出現(xiàn)錯誤，懇請老師們多多指教，我十分樂意接受你們的批評與指正，本人將萬分感謝。 感謝機械工程學院的各位老師在我四年的學習生活期間，對我思想、生活、學習上的指導和關心，使我不斷的成長。最后，特別感謝的是我的父母，他們是我這四年最主要的動力，是他們時刻的關心理解和支持才能夠保障我順利完成學業(yè)！ 此外，還要衷心感謝在百忙之中抽出寶貴時間對本文進行審閱的學校領導及專家。對那些我所引用的參考文獻的作者表示由衷的謝意。 - 36 -