CA6140法蘭盤

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1、.................................................. 廣東工業(yè)大學華立學院 課程設計（論文） 課程名稱機械制造技術基礎 題目名稱CA6140法蘭盤 學部（系）機電與信息工程學部 專業(yè)班級10機械設計制造及其自動化3班 學???號12011003029 學生姓名彭春輝 指導教師程偉 2012年12月28日 題目：CA6140法蘭盤 目錄 序言............................................................................................

2、....... 零件分析........................................................................................... （一）零件的作用............................................................................... （二）零件的工藝分析................................................................... 工藝規(guī)程設計........................

3、........................................................... （一）確定毛坯的制造形式............................................................. （二）基面的選擇.......................................................................... （三）制定工藝路線....................................................................... （四

4、）機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定............................. （五）確定切削用量及基本工時..................................................... 總結………………………………………………………………….. 序言 機械制造工藝課程設計是在我們基本完成了全部基礎課、技術基礎課、大部分專業(yè)課以及參加了生產(chǎn)實習之后進行的。這是我們在進行畢業(yè)設計之前對所學各課程的一次深入的綜合性的復習，也是一次理論聯(lián)系實際的訓練，因此，它在我們四年的大學生活中占有重要的地位。通過本次課程設計，應該得到下述各方面的鍛煉： 1

5、能熟練運用機械制造工藝設計中的基本理論以及在生產(chǎn)實習中學到的實踐知識，正確地解決一個零件在加工中的定位、夾緊以及工藝路線安排、工藝尺寸確定等問題，保證零件的加工質量。 2提高結構設計的能力。通過設計夾具的訓練，應當獲得根據(jù)被加工零件的加工要求，設計出高效、省力、經(jīng)濟合理而且能保證加工質量的夾具的能力。 3加強使用軟件及圖表資料。掌握與本設計有關的各種資料的名稱、出處、能夠做到熟練運用。 就我個人而言，通過這次設計，基本上掌握了零件機械加工工藝規(guī)程的設計，機床專用夾具等工藝裝備的設計等。并學會了使用和查閱各種設計資料、手冊、和國家標準等。最重要的是綜合運用所學理論知識，解決現(xiàn)代實際工藝設計

6、問題，鞏固和加深了所學到的東西。并在設計過程中，學到了很多課堂上沒有學到的東西。 本說明書主要是CA6140臥式車床上的法蘭盤的有關工藝規(guī)程的設計說明,由于本身能力水平有限，設計存在許多錯誤和不足之處，懇請老師給予指正，謝謝。 零件的分析 （一） 零件的作用 CA6140臥式車床上的法蘭盤，為盤類零件，用于臥式車床上。車床的變速箱固定在主軸箱上，靠法蘭盤定心。法蘭盤內孔與主軸的中間軸承外圓相配，外圓與變速箱體孔相配，以保證主軸三個軸承孔同心，使齒輪正確嚙合。 零件是CA6140臥式車床上的法蘭盤，它位于車床絲桿的末端，主要作用是標明刻度，實現(xiàn)縱向進給。零件的Φ100外圓上標有刻度線，用

7、來對齊調節(jié)刻度盤上的刻度值，從而能夠直接讀出所調整的數(shù)值；外圓上鉆有底部為上部為定位孔，實現(xiàn)精確定位。法蘭盤中部的通孔則給傳遞力矩的標明通過，本身沒有受到多少力的作用。 （二） 零件的工藝分析 CA6140車床法蘭盤共有兩組加工的表面。先分述如下： 1． 以mm孔為精基準的加工表面。 這一組加工表面包括：一個的孔及其倒角；一個外圓及其倒角；外圓及其倒角；外圓及其倒角；外圓及其倒角；兩端面（分別距離軸為24mm和34mm兩端）；左端面和Φ90右端面；通孔。 2.以Φ90右端面為加工表面。 這一組加工表面包括：右端面；Φ90左端面；右端面；退刀槽；Φ4和孔。 這兩組加工表面之間有著一

8、定的位置要求： （1） 左端面與軸形位公差0.03mm。 （2） 右端面與軸形位公差0.03mm。 （3） 孔軸線與右端面位置公差0.6mm，同時與軸線垂直相交，并且與端洗平面（距離軸線為24mm）垂直。 經(jīng)過對以上加工表面的分析，我們可先選定粗基準，加工出精基準所在的加工表面，然后借助專用夾具對其他加工表面進行加工，保證它們的位置精度。 工藝規(guī)程設計 (一)確定毛坯的制造形式 零件材料為HT200?？紤]零件在機床運行過程中所受沖擊不大，零件結構又比較簡單，是大批量，而且零件加工的輪廓尺寸不大,在考慮提高生產(chǎn)率保證加工精度后可采用鑄造成型。 零件形狀并不復雜，而且零件加工的輪廓

9、尺寸不大,因此毛坯形狀可以與零件的形狀盡量接近，內孔不鑄出。毛坯尺寸通過確定加工余量后再決定。,在考慮提高生產(chǎn)率保證加工精度后可采用鑄造成型。 （二）基面的選擇 工藝規(guī)程設計中重要的工作之一。定位選擇得正確與合理，可以使加工質量得到保證，生產(chǎn)率得宜提高。否則，加工工藝過程中會問題百出，更有甚者，還會造成零件大批報廢，使生產(chǎn)無法正進行。 （1）粗基準的選擇。對于法蘭盤零件而言可歸為軸類零件，盡可能選擇不加工表面為粗基準。而對有若干個不加工表面的工件，則應以與加工表面要求相互位置精度較高的不加工表面作粗基準。選擇比較平整、平滑、有足夠大面積的表面，并且不許有澆、冒口的殘跡和飛邊。根據(jù)這個基準

10、選擇原則，現(xiàn)選取右邊外圓及的右端面的不加工外輪廓表面作為粗基準，利用三爪卡盤夾緊外圓可同時削除五個自由度，再以的右端面定位可削除一個自由度。 對外圓 、、和（共兩塊V形塊加緊，限制４個自由度，底面兩塊支撐板定位面限制1個自由度，使缺少定位，不過是可以靠兩個V形塊加緊力來約束Ｚ軸的扭轉力，然后進行鉆削）的加工，這樣對于回轉體的發(fā)蘭盤而言是可以保證相關面的標準，確保的圓周度。 （2）精基準的選擇。以為精基準加工表面。這一組加工表面包括：右端面；左端面；右端面；退刀槽；Φ4和孔。因為主要應該考慮基準重合的問題。當設計基準與工序基準不重合時，應該進行尺寸換算，這在以后還要專門計算，此處不再重復。

11、 （三）制定工藝路線 制定工藝路線得出發(fā)點，應當是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術要求能得到合理的保證，在生產(chǎn)綱領已確定的情況下，可以考慮采用萬能性機床配以專用工卡具，并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)率。除此之外，還應當考慮經(jīng)濟效果，以便使生產(chǎn)成本盡量下降。 1.工藝路線方案一 工序Ⅰ Φ100粗車左端面。粗車Φ90左側面。粗車Φ100外圓。粗車左Φ45外圓。Φ100粗車右端面。 工序Ⅱ粗車右Φ45右端面。粗車Φ90右側面。粗車右Φ45外圓。粗車Φ90外圓。 工序Ⅲ鉆、擴、粗鉸、精鉸孔并車孔左端的倒角。 工序Ⅳ 半精車左、右端面、左端面，精車左端面、左端面。半精車外圓、、、半

12、精車柱體的過度倒圓。車柱體上的倒角C1.5。 工序Ⅴ 半精車、精車右端面。車槽3×2。倒角C7×45和C1×45。 工序Ⅵ精車左端面、右端面 工序Ⅶ 粗銑、精銑柱體的兩側面。 工序Ⅷ鉆Φ4孔，鉸Φ6孔。 工序Ⅸ鉆孔。 工序Ⅹ 磨削B面，即外圓面、右端面、左端面。 工序Ⅺ 磨削外圓面，。 工序Ⅻ 磨削突臺距離軸線24mm的側平面。 工序ⅩⅢ刻字刻線。 工序XIV鍍鉻。 工序XV檢測入庫。 2.工藝路線方案二 工序Ⅰ 粗車柱體左端面。 工序Ⅱ粗加工Φ20孔：鉆中心孔Φ18，擴孔Φ19.8。 工序Ⅲ粗車100柱體右端面，粗車90柱體左端面，半精車100左、右端面、90左

13、端面，精車100左端面、90左端面，粗車外圓45、100、90，半精車外圓45、90、100、，車100柱體的倒角，車45柱體的過度倒圓。 工序Ⅳ粗車、半精車、精車90右端面，車槽3×2，粗車、半精車外圓外圓及倒角。 工序Ⅴ粗鉸Φ19.94。精鉸Φ20。 工序Ⅵ精車左端面、右端面。 工序Ⅶ銑Φ90上兩平面1、粗銑兩端面。2、精銑兩端面。 工序Ⅷ鉆Φ4孔，鉸Φ6孔 工序Ⅸ鉆4×Φ9透孔 工序Ⅹ磨右Φ45外圓，外圓Φ100，外圓Φ90。磨B面，即左Φ45外圓面、Φ100右端面、Φ90左端面 工序Ⅺ磨Φ90上距軸心24平面 工序ⅫB面拋光 工序XIII刻字刻線 工序XIVΦ10

14、0外圓鍍鉻 工序XV檢驗入庫 3.工藝方案的比較與分析 上述兩種工藝方案的特點在于：方案一是先粗加工表面的毛坯，基本按照加工原則來加工的，先粗加工半精加工精加工。給鉆孔確定基準，確?？椎男形还?，不過一次性加工好，同時零件要求很高的，在后面的加工會對它的精度的影響，并且左端面和右端面要與軸有一定位置公差，這樣很難保證它們的位置的準確性。而方案二是只給鉆孔保證底座平面度，不過鉆頭的下鉆時不能準確定位，會影響的位置公差，從而也影響后面加工的左端面和右端面的端面跳動。不過在方案二中粗鉆擴和鉸是分開加工，粗鉸Φ19.94。2、精鉸Φ20，放在精車左端面、右端面前面，這樣確保左端面和右端面要與軸有

15、一定位置公差。綜合的方案如下： 工序ⅠΦ100粗車左端面。粗車Φ90左側面。粗車Φ100外圓。粗車左Φ45外圓。Φ100粗車右端面。 工序Ⅱ粗車右Φ45右端面。粗車Φ90右側面。粗車右Φ45外圓。粗車Φ90外圓。 工序Ⅲ鉆中心孔Φ18。擴孔Φ19.8 工序Ⅳ半精車Φ100左端面。半精車Φ90左側面。半精車Φ100外圓。半精車左Φ45外圓。半精車Φ90外圓并倒角C1.5。車過渡圓角R5。半精車Φ100右側面。倒角C1.5。 工序Ⅴ半精車右Φ45。半精車Φ90右側面。半精車右Φ45外圓、右端面。倒角C7。切槽3×2。 工序Ⅵ粗鉸Φ19.94。精鉸Φ20。 工序Ⅶ精車Φ100左端面。倒

16、角1×1.5（Φ20）。精車Φ90右側面。倒角1×1.5 工序Ⅷ粗銑Φ90兩端面。精銑兩端面 工序Ⅸ鉆Φ4孔，鉸Φ6孔 工序Ⅹ鉆4×Φ9透孔 工序Ⅺ磨外圓Φ100，右Φ45外圓，外圓Φ90。磨B面，即左Φ45外圓面、Φ100右端面、Φ90左端面 工序Ⅻ磨Φ90上距軸心24mm平面 工序XIIIB面拋光 工序XIV刻字刻線 工序XV鍍鉻 工序XVI檢驗入庫。 總工藝方案的分析：本方案基本克服了一二方案的缺點，繼承它們的優(yōu)點。可以做到先粗加工半精加工精加工，粗鉆擴和鉸是分開加工，粗鉸Φ19.94。2、精鉸Φ20，放在精車左端面、右端面前面，這樣確保左端面和右端面要與軸有一定位置

17、公差。可以確保加工面精度。 （四）機械加工余量、工序尺寸及毛皮尺寸的確定 “CA6140車床法蘭盤”；零件材料為HT200，硬度190～210HB，毛坯重量1.6kg，生產(chǎn)類型大批量，金屬型鑄造毛坯。 據(jù)以上原始資料及加工路線，分別確定各家工表面的機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下： 1.車外圓表面加工余量及公差。 查《機械制造工藝設計簡明手冊》（以下稱《工藝手冊》）表2.2～2.5，取外圓表面長度余量均為2Z=6mm（均為雙邊加工） 車削加工余量為：粗車:2×2.5mm半精車:2×0.3mm精車:2×0.2mm公差：徑向的偏差為mm 2.車、、端面和、外圓表面加工余量:粗

18、車:2×2mm半精車:2×0.3mm精車:2×0.2mm 3.鉆孔（） 查《工藝手冊》表2.2～2.5，先鉆出來直徑是18mm, 工序尺寸加工余量：鉆孔18mm擴孔0.9mm粗鉸孔0.07mm精鉸0.03mm公差：徑向的偏差為mm 4.鉆孔（） 一次性加工完成，加工余量為2Z=9mm 5.銑削加工余量：粗銑：9mm（離中心軸為34mm）精銑：2mm粗銑：18mm(離中心軸為24mm)精銑：3mm其他尺寸直接鑄造得到 由于本設計規(guī)定的零件為大批量生產(chǎn)，應該采用調整加工。因此在計算最大、最小加工余量時應按調整法加工方式予以確認。 （五）確定切屑用量及基本工時 工序Ⅰ (一)

19、.粗車Ф100左端面 （1）選擇刀具 選用93°偏頭端面車刀，參看《機械制造工藝設計簡明手冊》車床選用C365L轉塔式車床，中心高度210mm。參看《切削用量簡明手冊》選擇車刀幾何形狀，前刀面形狀為平面帶倒棱型，前角為10°，后角為6°，主偏角93°,副偏角為10°,刀尖角圓弧半徑0.5，刃傾角為－10°。 （2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量ap 粗車的余量為2mm。由于刀桿截面取最大吃刀深度6mm，所以一次走刀完成即ap=2mm。 （b）確定進給量f 查《切削用量簡明手冊》：加工材料HT200、工件直徑100mm、切削深度ap=2mm，則進給量為0.8~1.2mm/r。再

20、根據(jù)C365L車床及《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－3查取橫向進給量取f=0.92mm/r。 (c)選擇磨鈍標準及耐用度 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.9，取車刀后刀面最大磨損量為0.8~1.0mm。焊接車刀耐用度T=60min。 (d)確定切削速度V 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11當用YG6硬質合金車刀加工HT200（180~199HBS），ap=2mm，f=0.92mm/r，查出V=1.05m/s。由于實際情況，在車削過程使用條件的改變，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.28，查得切削速度的修正系數(shù)為： Ktv=1.0KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Km

21、v=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’=V×Ktv×Kkv×Kkrv×Kmv×Ksv×KTv=1.05×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=44m/min 其中：Ktv為刀具材料改變時切削速度的修正系數(shù)。KTv為刀具耐用度改變時切削速度的修正系數(shù)。Kkv為切削方式改變時切削速度的修正系數(shù)。Kkrv為車刀主偏角改變時切削速度的修正系數(shù)。Kmv為工件材料的強度和硬度改變時切削速度的修正系數(shù)。 Ksv為毛胚表面狀態(tài)改變時切削速度的修正系數(shù)。 則：n=1000V’/（ЛD）=140r/min 按C365L車床轉速

22、（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與140r/min相近似 的機床轉速n=136r/min,則實際切削速度V=42.7m/min。 (e)校驗機床功率 車削時功率P可由《切削用量簡明手冊》表1.25查得：在上述各條件下切削功率P=1.7~2.0KW，取2.0KW。由于實際車削過程使用條件改變，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.29-2，切削功率修正系數(shù)為：Kkrfz=0.89,Krofz=Kλsfz=1.0,Krζfz=0.87。 其中：Kkrfz為主偏角變化時切削力的修整系數(shù)。 Krofz為車刀前角變化時切削力的修整系數(shù)。 Kλsfz為刃傾角變化時切削力的修整系數(shù)。 K

23、rζfz為車刀刀尖圓弧半徑變化時切削力的修整系數(shù)。 則：修整后的P’=P×Kkrfz×Krofz×Kλsfz×Krζfz =1.55KW 根據(jù)C365L車床當n=136r/min時，車床主軸允許功率PE=7.36KW。因P’

24、000N 根據(jù)C365L車床說明書(《切削用量簡明手冊》),進給機構的進給力Fmax=4100N(橫向進給)因Ff

25、06-0）/2+4+2+0=59mm。T=L×i/(f×n)=59×1÷(0.92×136)=0.47min（其中i為進給次數(shù)。） (二).粗車Ф90左端面 （1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。 （2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量ap 粗車的余量為2mm由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm所以一次走刀完成即ap=2mm。 (b)確定進給量f 查《切削用量簡明手冊》：加工材料HT200、車刀刀桿尺寸為16×25㎜^2、工件直徑90mm、切削深度ap=2mm，則進給量為0.6~0.8mm/r。再根據(jù)C365L車床及《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－3查取橫向進給量取f=

26、0.73mm/r。 (c)確定切削速度V： 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11當用YG6硬質合金車刀加工HT200（180~199HBS），ap=2mm，f=0.73mm/r，查出V=1.05m/s。由于實際情況，在車削過程使用條件的改變，根據(jù)《切削用量手冊》表1.25，查得切削速度的修正系數(shù)為：Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的 V’=1.05×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×60=44m/min則：n=1000V’/ЛD=155r/min

27、按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與155r/min相近的機床轉速n=136r/min,則實際切削速度V=38.4m/min。 綜上，此工步的切削用量為：ap=2mm，f=0.73mm/r,n=136r/min,V=38.4m/min。 （3）計算基本工時：L=(95－50)/2+4+0+0=26.5mmT=26.5×1÷(0.73×136)=0.267min。 （三).粗車Ф100外圓 （1）選擇刀具： 90°焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度5mm，YG6硬質合金，前刀面帶倒棱形，主偏角90°，前角10°，后角6°，副偏角8°，刃傾角－10°，刀尖圓弧

28、直徑0.5mm。 （2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量 粗車外圓，加工余量為2.5mm(半徑值)，一次走刀，則ap=2.5mm。 (b)確定進給量 由《切削用量簡明手冊》HT200，ap=2.5mm,工件直徑為100mm，則f=0.8~1.2mm/r。再由《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2—3查取f=0.92mm/r。 (c)選擇刀具磨鈍標準及耐用度 由《切削用量手冊》表1.9查取后刀面磨損最大限度為0.8~1.0mm，焊接耐用度T=60min。 (d)確定切削速度V： 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11查?。篤=1.33m/s(由180~199HBS、asp=2.5mm

29、、f=0.92mm/r、車刀為YG6硬質合金查得),由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)：Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’=1.33×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×60=49.5m/min則：n=157.6r/min 按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與157.5r/min相近的機床轉速n=183r/min,則實際切削速度V=57.5m/min。 綜上，此工步的切削用量為：a=2.5mm，f

30、=0.92mm/r,n=183r/min,V=57.5m/min。 (3)計算基本工時：T=(12+3+3+0)×1/(0.92×183)=0.107min。 (四).粗車左端Ф45外圓 （1）選擇刀具：與粗車Ф100外圓同一把。 （2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量 粗車外圓加工余量2mm（半徑值），一次走刀，ap=2mm.。 （b）確定進給量： 由《切削用量簡明手冊》材料HT200刀桿16×25㎜^2，工件直徑50㎜，切深2mm,則f為0.4—0.5mm/r,由《機械制造工藝設計簡明手冊》f=0.41mm/r. （c）確定切削速度V: 查《切削用量簡明手冊》，YG6硬

31、質合金加工HT200（180-199HBS）,ap=2mm,f=0.41mm/r有V=1.33m/s,修正系數(shù)：Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的：V’=1.33×60×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85=49.5m/min則：n=350r/min,取標準n機=322r/min,則V機=45.5m/min.綜上：ap=2mm,f=0.41mm/r,n=322r/min,V=45.5m/min。 (3)計算工時T=(30+5+5+0)/（0.41×322）=0.3

32、03min. (五).粗車Ф100右端面 (1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。 （2）確定切削用量: （a）確定背吃刀量ap: 粗車的余量為2mm由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm所以一次走刀完成即a=2mm。 (b)確定進給量： 查《切削用量簡明手冊》：加工材料HT200、工件直徑100mm、切削深度ap=2mm，則進給量為0.8~1.2mm/r。再根據(jù)C365L車床及《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－3查取橫向進給量取f=0.92mm/r。 (c)確定切削速度V： 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11當用YG6硬質合金車刀加工HT200（180~199HBS），

33、ap=2mm，f=0.92mm/r，查出V=1.05m/s。由于實際情況，在車削過程使用條件的改變，根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.25，查得切削速度的修正系數(shù)為：Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’=1.05×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×60=44m/min則：n=140r/min 按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與140r/min相近的機床轉速n=136r/min,則實際切削速度V=42.7m/min。

34、綜上，此工步的切削用量為：ap=2mm，f=0.92mm/r,n=136r/min,V=42.7m/min。 （3）計算基本工時：L=(101－46)/2+4+0+0=31.5mmT=31.5×1÷(0.92×136)=0.252min。 工序Ⅱ （一）.粗車右邊Φ45右端面 (1)選擇刀具 與粗車Ф100左端面的刀具相同。 (2)確定切削用量： （a）確定背吃刀深度ap. 粗車加工余量為2mm.由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm,一次走刀完成，則取ap=2mm。 （b）確定進給量f: 根據(jù)《切削用量手冊》加工材料HT200車刀刀桿尺寸16×25㎜^2工件直徑45mm，切削

35、深度2mm，屬<3mm，則進給量為0.4--0.5mm/r,再根據(jù)C365L車床及《機械制造工藝設計簡明手冊》查取橫向進給量f=0.41mm/r。 （c）確定切削速度V： 根據(jù)《切削用量手冊》表12當用YG6硬質加工HT200，180—199HBS=2mm，f機=0.41mm/r查出Vc=1.33m/s.由于實際車削過程使用條件改變，各修正系數(shù)：Ktv=1.0,KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’=1.33×60×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85=49.520m/

36、min, 則n=350.47r/min,按C365L車床轉速（〈機械制造工藝設計簡明手冊〉表4.2-2）選擇與350.47r/min相近轉速為322r/min,則實際切削速度V=45.7m/min (3)計算基本工時L=50/2+4+2=31mm,T=31×1/（0.41×322）=0.235min. （二）.粗車Φ90右端面 (1)選擇刀具：同上 (2)確定切削用量： （a）確定背吃刀深度ap. 粗車加工余量為2.0mm,可以一次走刀完成，則:ap=2.0mm。 （b）確定進給量f 根據(jù)《切削手冊》切深ap=2.0mm,屬于<3mm，則進給量f為0.6—0.8mm/r,再根

37、據(jù)C365L及其〈機械工藝〉f=0.73mm/r. （c）確定切削速度V 直徑￠90mm,ap=2mm,f=0.73mm/r查V=1.18m/s.修正系數(shù)：KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0,則Vc=1.18×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×60=43.93m/min,則n=155.45r/min.按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與155.45r/min相近n=136r/min,則實際切削速度V=38.4m/min (3)計算基本工時：L＝(d-d1)/2+L1+L2

38、+L3]/fn=[(95-50)/2+0+4+0＝26.5mm T=[(d-d1)/2+L1+L2+L3]/fn=[(95-46)/2+0+4+0]/(0.73×136)=0.267min. （三）.粗車右端Ф45外圓 （1）選擇刀具：與粗車Ф100外圓同一把。 （2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量 粗車外圓加工余量2.0mm（半徑值），一次走刀，ap=2.0mm.。 （b）確定進給量： 由《切削用量簡明手冊》材料HT200，工件直徑50㎜，切深2.0mm,則f為0.4—0.5mm/r,由《機械制造工藝設計簡明手冊》f=0.41mm/r. （c）確定切削速度V:查《切削用量

39、簡明手冊》表12，YG6硬質合金加工HT200（180-199HBS）,ap=2.5mm,f=0.41mm/r有V=1.33m/s,修正系數(shù)： Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’=1.33×60×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85=49.5m/min則：n=350r/min,取標準n機=322r/min,則V=45.5m/min.綜上：ap=2.0mm,f=0.41mm/r,n=322r/min,V=45.5m/min。 (3)計算工時T=(41+3+3+

40、0)/0.41×322=0.356min (四）.粗車Ф90外圓 （1）選擇刀具：與粗車Ф100外圓同一把。 (2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量 粗車外圓，加工余量為2.0mm,一次走刀，則ap=2.0mm。 (b)確定進給量 由《切削用量簡明手冊》HT200，ap=2.0mm,工件直徑為90mm，則f=0.6~0.8mm/r。再由《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2—3查取f=0.76mm/r。 (c)確定切削速度V 根據(jù)《切削用量手冊》表12查?。篤=1.33m/s(由180~199HBS、asp=2.0mm、f=0.76mm/r、車刀為YG6硬質合金),由于實際車削

41、過程使用條件的改變,查取切削速度修正系數(shù)： Ktv=1.0KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’=1.33×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=49.5m/min 則：n=1000×49.5/3.14×90=175.2r/min，按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與157.5r/min相近的機床轉速n=183r/min,則實際切削速度V=51.7m/min。 綜上，此工步的切削用量為：a=2.0mm，f=0.76mm/

42、r,n=183r/min,V=51.7m/min。 (3)計算基本工時：T=(9+3+3+0)×1/(0.76×183)=0.108min。 工序Ⅲ (一)鉆Ф18孔 （1）機床選擇：查《機械制造工藝設計簡明手冊》選用Z535立式鉆床。 （2）刀具選擇：查《機械制造工藝設計簡明手冊》選用直徑18mm高速鋼標準錐柄麻花鉆。 （3）切削用量選擇： 查《切削用量簡明手冊》得：f=0.70~0.86mm/r,再由《機械制造工藝設計簡明手冊》Z535立式鉆床進給量取f=0.72mm/r。查《切削用量簡明手冊》取V=0.35m/s=21m/min則n=371.36r/min 按機床選取n=

43、400r/min,故V=3.14×18×400/1000=22.6m/min (4)計算基本工時： 由《機械制造工藝設計簡明手冊》表7-5中公式得T=（L+L1+L2）/(f×n)=(91+11+0)/(0.72×400)=0.3542min。 (二)擴Ф19.8孔 （1）刀具選擇：選用直徑19.8mm高速鋼標準錐柄擴孔鉆。 （2）確定切削用量： 查《切削用量簡明手冊》得：f=0.90~1.1mm/r,再由《機械制造工藝設計簡明手冊》Z535立式鉆床進給量取f=0.96mm/r。擴孔時的切削速度，由公式：V擴=（1/2~1/3）V鉆 查《切削用量簡明手冊》取V=0.35m/s=

44、21m/min V擴=（1/2~1/3）V鉆=7～10.5m/min則：n=112.5~168.8r/min 按機床選取n=140r/m,故V=3.14×19.8×140/1000=8.7m/min (3)計算基本工時:T=(91+14+2)/(0.96×140)=0.871min。 工序Ⅳ （一）半精車Ф100左端面 （1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。 (2）確定切削用量： （a）確定背吃刀量： 半精車余量為z=0.3mm,可一次走刀完成，ap=0.3mm。 （b）確定進給量： 由《機械制造工藝設計簡明手冊》表3—14表面粗糙度Ra3.2，鑄鐵，副偏角10°，

45、刀尖半徑0.5mm，則進給量為0.18~0.25mm/r,再根據(jù)《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2—3查取橫向進量f=0.24mm/r。 （c）確定切削速度VC： 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11查得：V=2.13m/min(由180~199HBS、ap=0.3mm、f=0.24mm/r、車刀為YG6硬質合金)由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)：Ktv=1.0KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’=2.13×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1

46、.0×60=79.3m/min 則：n=252r/min，按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與252r/min相近的機床轉速n=238r/min,則實際切削速度V=3.14×100×238/1000=74.7m/min。 （3）計算基本工時：L=（101－19.8）÷2+4+2+0=46.6mmT=46.6÷(0.24×238)=0.816min。 （二）半精車Ф90左端面 （1）選擇刀具：與粗車Ф100左端面同一把。 （2）確定切削用量： （a）確定背吃刀量： 加工余量為z=0.3mm,一次走刀完成，ap=0.3mm。 （b）確定進給量：

47、由《機械制造工藝設計手冊》表3—14表面粗糙度Ra3.2，鑄鐵，副偏角10°，刀尖半徑0.5mm，則進給量為0.2~0.35mm/r,再根據(jù)《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2—3查取橫向進量f=0.24mm/r。 （c）確定切削速度V： 根據(jù)《切削用量手冊》表1.11查?。篤C=2.02(由180~199HBS、asp=0.3mm、f=0.24mm/r、車刀為YG硬質合金)由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)： Ktv=1.0KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’

48、=2.02×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=75.2m/min則：n=266r/min 按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與266r/min相近的機床轉速n=322r/min,則實際切削速度V=3.14×90×322/1000=91.0m/min。 綜上，此工步的切削用量為：a=0.3mm，f=0.24mm/r,n=322r/min,V=91.0m/min。 （3）計算基本工時：L=（91－46）/2+4+0+0=26.5mmT=26.5×1/(0.24×322)=0.34min。 （三）半精車Ф100右端面 （1）

49、選擇刀具：與半精車Ф100左端面同一把。 （2）確定切削用量： （a）確定背吃刀量： 加工余量為z=0.3mm,可一次走刀完成，ap=0.3mm。 （b）確定進給量： 由《機械制造工藝設計手冊》表3—14表面粗糙度Ra3.2，鑄鐵，副偏角10°，刀尖半徑0.5mm，則進給量為0.2~0.35mm/r,再根據(jù)《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2—3查取橫向進量f=0.24mm/r。 （c）確定切削速度V 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11查取：V=2.02m/min(由180~199HBS、asp=0.45mm、f=0.24mm/r、車刀為YG6硬質合金)由于實際車削過程使用條件的

50、改變，查取切削速度修正系數(shù)：Ktv=1.0KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’=2.02×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=75.2m/min 則：n=239r/min，按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與239r/min相近的機床轉速n=238r/min,則實際切削速度V=3.14×100×238/1000=74.7m/min。 （3）計算基本工時：L=（100.4－45.1）/2+4+0+0=31.65mmT=L

51、×i/(f×n)=31.65×1/(0.24×238)=0.554min。 （四）半精車Ф100外圓 （1）選擇刀具： 90°焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度5mm，YG6硬質合金，前刀面帶倒棱形，主偏角90°，前角10°，后角6°，副偏角8°，刃傾角0°，刀尖圓弧直徑0.5mm。 (2)確定切削用量 （a）確定背吃刀量 半精車外圓，加工余量為0.3mm（半徑值）,一次走刀，則asp=0.3mm。 (b)確定進給量 由《切削用量簡明手冊》表3.14得f=0.2~0.3mm/r。再由《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.1—2查取f=0.28mm/r。 （c）選擇刀具磨鈍標準及耐用度：

52、后刀面磨鈍標準為0.8~1.0,耐用度為T=60min。 (d)確定切削速度V 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11查?。篤C=2.13m/s(由180~199HBS、asp=0.55mm、f=0.52mm/r、車刀為YG6硬質合金),由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)：Ktv=1.0KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’=2.13×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=79.3m/min 則：n=1000×79.3/(3.14×100)

53、=252.5r/min 按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與252.5r/min相近的機床轉速n=322r/min,則實際切削速度V=101.1m/min。 綜上，此工步的切削用量為：ap=0.3mm，f=0.28mm/r,n=322r/min,V=101.1m/min。 (3)計算基本工時：T=(9.7+3+3+0)×1/(0.28×322)=0.174min。 （五）半精車左邊Φ45外圓 (1)選擇刀具：用半精車￠100外圓車刀。 (2)確定切削用量 (a)確定背吃刀 半精車外圓雙邊加工余量為0.6mm,一次走刀成,asp=0.9/2＝0.

54、3mm. (b)確定進給量f 查《機械工藝》f取0.2—0.3mm/r,由表4-1-2，f=0.28mm/r. (c)確定切削速度V 查《切削手冊》表12取2.13m/s,修正系數(shù)同上：Vc=2.13×60×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0=79.3m/min則：n=561.2r/min取車床轉速為550r/min,則實際切削速度Vc=77.75m/min. 綜上：ap=0.3mm,f=0.28mm/r,n=550r/min,Vc=77.75m/min. (3)計算工時T=(30.3+5+5+0)×1/(0.28×550)=0.262min. （六）半精

55、車Ф90外圓 （1）選擇刀具：與半精車Ф100外圓同一把。 （2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量 半精車外圓，加工余量為0.6mm,一次走刀，則asp=0.6/2=0.3mm。 (b)確定進給量 由《切削用量手冊》表3.14得f=0.2~0.3mm/r。再由《簡明手冊》表4.1—2查取f=0.28mm/r。 (c)確定切削速度V： 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.11查?。篤C=2.13m/s(由180~199HBS、asp=0.55mm、f=0.52mm/r、車刀為YG6硬質合金),由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)：Ktv=1.0KTv=1.0,Kkv=1

56、.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’=2.13×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=79.3m/min則:n=1000×79.3/(3.14×90)=280.6r/min 按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與280r/min相近的機床轉速n=322r/min,則實際切削速度V=91m/min。 綜上，此工步的切削用量為：ap=0.3mm，f=0.28mm/r,n=322r/min,V=91m/min。 (3)計算基本工時：T=(9+3+3+0

57、)×1/(0.28×322)=0.166min。其中L=9mm，L1=3mm，L2=3mm，L3=0mm，i=1 （七）倒角（Ф90） （1）選擇刀具：90°焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度5mm，YG6硬質合金，前刀面帶倒棱形，主偏角90°，前角10°，后角6°，副偏角8°，刃傾角0°，刀尖圓弧直徑0.5mm。 （2）切削用量: 背吃刀量ap=1.5mm,手動進給，一次走刀。V=80m/min,n=1000×80/3.14×90=283r/min 按C365L說明書：n=238r/min,V=3.14×238×90/1000=67m/min (3)基本工時：由工人操控，大約為0.03

58、min。 （八）倒角（Ф100） （1）選擇刀具：90°焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度5mm，YG6硬質合金，前刀面帶倒棱形，主偏角90°，前角10°，后角6°，副偏角8°，刃傾角0°，刀尖圓弧直徑0.5mm。 （2）切削用量: 背吃刀量ap=1.5mm,手動進給，一次走刀。V=80m/min,n=1000×80/3.14×100=254.7r/min 按C365L說明書：n=238r/min,V=3.14×238×100/1000=74.7m/min。 (3)基本工時：由工人操控，大約為0.03min。 （九）車過渡圓R5 (1)刀具選擇 YG6硬質合金成形車刀R=5mm。

59、 （2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量：ap=z=5mm,一次走完成。 （b）確定進給量：手動進給。 （c）確定切削速度n=430r/mmV=60.76m/min （3）計算基本工時T≦0.05min,即工人最慢加工速度。 工序Ⅴ （一）半精車右邊Φ45右端面 (1)選擇刀具 與半精車Ф100左端面的刀具相同。 (2)確定切削用量： （a）確定背吃刀深度ap. 半精車加工余量為0.3mm。由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm,一次走刀完成，則取ap=0.3mm。 （b）確定進給量f: 根據(jù)《切削用量手冊》加工材料HT200車，工件直徑46mm，切削深度0.5mm，屬<

60、3mm，則進給量為0.4--0.5mm/r,再根據(jù)C365L車床及《機械制造工藝設計簡明手冊》查取橫向進給量f=0.41mm/r。 （c）確定切削速度V： 根據(jù)《切削用量手冊》表12當用YG6硬質加工HT200，180—199HBS=0.5mm，f=0.41mm/r查出Vc=1.33m/s.由于實際車削過程使用條件改變，各修正系數(shù)：Ktv=1.0,KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’=1.33×60×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85=49.520m/min, 則

61、n=350.47r/min,按C365L車床轉速（〈機械制造工藝設計簡明手冊〉表4.2-2）選擇與350.47r/min相近轉速為322r/min,則實際切削速度V=45.7m/min (3)計算基本工時L=（46－19.8）/2+4+2=19.1mm,T=19.1×1/（0.41×322）=0.145min. （二）半精車Ф90右端面 （1）選擇刀具：選用93°偏頭端面車刀，參看《切削用量簡明手冊》選擇車刀幾何形狀，前刀面形狀為平面帶倒棱型，前角為10°，后角為6°，主偏角93°,副偏角為10°,刀尖角圓弧半徑0.5，刃傾角為－10°。 （2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量 加

62、工余量為z=0.3mm,可一次走刀完成，asp=0.3mm。 （b）確定進給量 由《機械制造工藝手冊》表3.14表面粗糙度Ra3.2，鑄鐵，副偏角10°，刀尖半徑0.5mm，則進給量為0.1~0.25mm/r,再根據(jù)《機械制造工藝簡明手冊》表4.2—3查取橫向進量f=0.24mm/r。 （c）確定切削速度V 根據(jù)《切削用量手冊》表12查取：V=2.02m/min(由180~199HBS、asp=0.3mm、f=0.24mm/r、車刀為YG6硬質合金)由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)：Ktv=1.0KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/

63、HBS)^1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V’=2.02×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=75.2m/min 則：n=266r/min,按C365L車床轉速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表4.2－2）選擇與266r/min相近的機床轉速n=322r/min,則實際切削速度V=91.0m/min。 綜上，此工步的切削用量為：a=0.3mm，f=0.24mm/r,n=322r/min,V=91.0m/min。 （3）計算基本工時：L=（90.4－45.4）/2+4+0+0=26.5mmT=26.5×1/(0.24×322)=0.

64、34min。 （三）半精車右邊Ф45外圓 選擇刀具：用半精車￠90外圓車刀 （1）確定切削深度 半精車外圓，一次走刀，則ap=0.3mm。 (2)確定進給量 查《機械工藝》f取0.2—0.3mm/r,由表4-1-2，f=0.28mm/r. (3)確定切削速度V 查《切削手冊》表12取2.13m/s,修正系數(shù)同上：Vc=2.13×60×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0=79.3m/min, 則：n=561.2r/min取車床轉速為550r/min,則實際切削速度Vc=77.75m/min. 綜上：ap=0.3mm,f=0.28mm/r,n=550r/

65、min,Vc=77.75m/min. (4)計算基本工時：T=（40.8+3+3+0）×1/(0.28×550)＝0.304min。 （四）倒角（Φ45右側） (1)用端面車刀加工余量7mm，背吃刀量ap=3.5mm,手動進給，兩次走刀。V給=60m/min,則：n給=424.6r/min,按取n=430r/min,則V=60.79m/min (2)計算基本工時：由工人操控，大約為0.10min （五）車3×2退刀槽 (1)選擇刀具：選擇90°切槽刀，車床C365L轉塔式車床高210mm,故刀桿尺寸16×25mm,刀片厚度取3mm,選用YG6刀具材料，前刀面形狀為平面帶倒棱型，前角

66、為10°,后角8°，主偏角90°，副偏角3°，刀尖圓弧半徑0.2--0.5取0.5mm,刃傾角0°。 (2)確定切削用量： (a)確定背吃刀深度: ap=z=2.16mm,一次走刀完成。 (b)確定進給量f: 根據(jù)《切削用量手冊》切深為3mm,屬于〈=3mm,f=0.4—0.5mm/r.按《機械制造工藝設計簡明手冊》中C365L車床取f=0.41mm/r. (c)選擇車刀磨鈍標準及耐用度：根據(jù)《切削用量手冊》表10，取車刀后面最大磨損量為0.8--1.0mm,焊接刀耐用度T=60min。 (d)確定切削速度V: 根據(jù)《切削用量手冊》，YG6,180—199HBS,ap<=4mm,f=0.41mm/r,V=1.50m/s,修正系數(shù)：KTv=1.0,Kmv=0.89,Ksv=0.85,Ktv=1.0,Kkrv=1.0,Kkv=1.0 則Vc=1.50×60×1.0×0.89×0.85×0.73×1.0×1.0=49.7m/min, 則：n=351.6r/min,按C365L車床轉速（見《機械制造工藝設計簡明手冊》表）選擇與351.6相近的轉速n=322r/min,則實際