C6150機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

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2018 屆畢業(yè)論文 題目：C6150 機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 學(xué) 院 專 業(yè) 、班 級(jí) 學(xué) 生 姓 名 指導(dǎo)教師(職稱) C6150 機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 總計(jì)：畢業(yè)論文 33 頁(yè)插圖 17 幅 指 導(dǎo) 教 師 閱 人 ： 期： 2018 年 摘 要 C6150 機(jī)床是能對(duì)是對(duì)軸、盤，環(huán)等多種類型工件進(jìn)行多種工序加工的臥式車床，適合小批量的車削零件加工。常用于加工工件的內(nèi)外回轉(zhuǎn)表面、端面和各種內(nèi)外螺紋。 機(jī)床的進(jìn)給系統(tǒng)主要包括進(jìn)給箱和溜板，是影響機(jī)床加工精度的重要因素。進(jìn)給箱機(jī)是改變機(jī)床切削時(shí)的進(jìn)給量或改變表面形成運(yùn)動(dòng)中刀具和工件相對(duì)運(yùn)動(dòng)關(guān)系的機(jī)構(gòu)。溜板箱是將絲和光杠傳遞的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)變?yōu)榱锇逑涞闹本€運(yùn)動(dòng)并帶動(dòng)刀架進(jìn)行進(jìn)給運(yùn)動(dòng)。本次設(shè)計(jì)是以 C6150 機(jī)床為研究對(duì)象，設(shè)計(jì)其進(jìn)給系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)。設(shè)計(jì)的思路是先通過分析機(jī)床主要技術(shù)參數(shù)來(lái)確定機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)的方案， 再對(duì)機(jī)床的進(jìn)給箱和溜板箱的結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析設(shè)計(jì)，以及對(duì)箱體內(nèi)主要零部件設(shè)計(jì)及校核，最后再詳細(xì)闡述機(jī)床進(jìn)給箱和溜板箱的運(yùn)動(dòng)過程。 本文對(duì)機(jī)床的進(jìn)給系統(tǒng)的主要結(jié)構(gòu)進(jìn)行了設(shè)計(jì)與說明。先是對(duì)電機(jī)進(jìn)行了選型，再對(duì)機(jī)床進(jìn)給箱和溜板箱內(nèi)部主要軸及軸上零件進(jìn)行了設(shè)計(jì)及強(qiáng)度校核并且對(duì)機(jī)床進(jìn)給箱以及溜板箱的工作過程進(jìn)行了詳細(xì)的說明，最后確定了 C6150 機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)。 關(guān)鍵詞：機(jī)床 進(jìn)給系統(tǒng) 進(jìn)給箱 溜板箱 II Abstract C6150 machine tool is a horizontal lathe that can process various types of workpieces such as shaft, disc, ring and so on. It is suitable for small batch turning parts processing. It is commonly used to process internal and external rotary surfaces, end faces and various internal and external threads of workpieces. The feed system of the machine tool mainly includes feed box and slide plate, which is an important factor that affects the machining accuracy of the machine tool. The feeding box machine is a mechanism that changes the feed rate of machine tool cutting or changes the relative movement relationship between the tool and workpiece during the movement of the surface. The sliding plate box changes the rotational motion of the wire and the light bar into the linear motion of the slide box, and drives the tool carrier to feed. This design takes the C6150 machine tool as the research object, and designs the structure of its feed system. The design idea is to determine the program of the machine tool feed system by analyzing the main technical parameters of the machine tool, then analyze and design the structure of the feed box and the slide box, and the design and check of the main parts in the box. Finally, the movement process of the feed box and the slide box is expounded in detail. The main structure of the feed system of the machine tool is designed and explained in this paper. First, the motor is selected, then the design and strength check of the main shaft and shaft of the machine tool feed box and the slide box are checked, and the working process of the feed box and the slide box is explained in detail. Finally, the structure of the feed system of the C6150 machine tool is determined. Key word：Machine tool Feed system Feed box Slide box C6150 機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 目錄 摘 要 I Abstract II 1. 緒論 1 1.1 C6150 機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的目的和意義 1 1.2 C6150 機(jī)床的總體布局及參數(shù) 1 1.3 C6150 機(jī)床發(fā)展概況 2 1.4 主要設(shè)計(jì)工作及內(nèi)容 4 2. 進(jìn)給系統(tǒng)方案的確定 5 2.1 機(jī)床主要技術(shù)參數(shù) 5 2.2 機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)分析 5 3. C6150 機(jī)床進(jìn)給箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和分析 8 3.1 C6150 機(jī)床進(jìn)給箱結(jié)構(gòu)分析 8 3.2 電機(jī)的選擇 9 3.3 Ia 軸上齒輪的設(shè)計(jì)及校核 9 3.4 Ia 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及校核 14 3.5 軸 Ia 上軸承的選用及其校核 16 3.6 軸 II 齒輪的設(shè)計(jì)及校核 17 3.7 II 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與校核 22 3.8 軸 II 上軸承的選用及其校核 24 3.9 其余軸的設(shè)計(jì) 25 4. C6150 機(jī)床溜板箱結(jié)構(gòu)分析和設(shè)計(jì) 27 4.1 C6150 機(jī)床溜板箱結(jié)構(gòu)分析 27 4.2 電機(jī)的選擇 28 4.3 溜板箱 IX 軸及軸上零件設(shè)計(jì) 28 5.結(jié)論 33 參考文獻(xiàn) 34 附錄 1 外文譯文 35 附錄 2 外文原文 38 致 謝 45 1. 緒論 1.1 C6150機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的目的和意義 C6150 機(jī)床是對(duì)軸、盤、環(huán)等多種類型工件進(jìn)行多種工序加工的臥式車床， 適合小批量的車削零件加工。常用于加工工件的內(nèi)外回轉(zhuǎn)表面、端面和各種內(nèi)外螺紋，采用相應(yīng)的刀具和附件，還可進(jìn)行鉆孔、擴(kuò)孔、攻絲和滾花等。它具有以下特點(diǎn)：1、低頻力矩大、輸出平穩(wěn)。2、高性能矢量控制。3、轉(zhuǎn)矩動(dòng)態(tài)響應(yīng)快、穩(wěn)速精度高。4、減速停車速度快。5、抗干擾能力強(qiáng)等。 C6150 的進(jìn)給系統(tǒng)主要包括進(jìn)給箱和溜板箱等。溜板箱與進(jìn)給箱配合可讓刀架進(jìn)行螺紋切削。縱,橫向走刀進(jìn)給和快移動(dòng)等功能。它是影響機(jī)床加工精度的重要因素。設(shè)計(jì) C6150 機(jī)床的進(jìn)給系統(tǒng)過程中能綜合利用到已學(xué)過的知識(shí)，能對(duì)已學(xué)過的知識(shí)進(jìn)行進(jìn)一步加深理解與記憶,所以，本課題十分有意義。 1.2 C6150機(jī)床的總體布局及參數(shù) 臥式車床在加工過程主要是軸類零件和直徑不太大的盤類零件，因此采用臥式布局。為了適應(yīng)右手操作的習(xí)慣，主軸箱布置在左上端。圖1-1是C6150機(jī)床結(jié)構(gòu)示意圖，其主要組成部件及功能如下： 圖 1-1 C6150 機(jī)床結(jié)構(gòu)示意圖 主軸箱 支撐主軸并帶動(dòng)工件作回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。箱內(nèi)裝有齒輪、軸等零件，組成變速傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，變換箱外手柄位置，可使主軸得到多種不同的轉(zhuǎn)速。 進(jìn)給箱 是進(jìn)給傳動(dòng)系統(tǒng)的變速機(jī)構(gòu)。它把交換齒輪箱傳遞來(lái)的運(yùn)動(dòng)，經(jīng)過變速后傳遞給絲桿，以實(shí)現(xiàn)各種螺紋的車削或機(jī)動(dòng)進(jìn)給。 交換齒輪箱 用來(lái)將主軸的回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)傳遞到進(jìn)給箱。更換箱內(nèi)的齒輪，配合進(jìn)給箱變速機(jī)構(gòu)，可以得到車削各種螺距的螺紋的進(jìn)給運(yùn)動(dòng)；并滿足車削時(shí)對(duì) 9 不同縱、橫向進(jìn)給量的需求。 溜板箱 接受光桿傳遞的運(yùn)動(dòng)，驅(qū)動(dòng)床鞍和中、小滑板及刀架實(shí)現(xiàn)車刀的縱橫進(jìn)給運(yùn)動(dòng)。溜板箱上裝有一些微手柄和按鈕。可以方便地操縱車床上來(lái)選擇諸如機(jī)動(dòng)、手動(dòng)、車螺紋及快速移動(dòng)等到運(yùn)動(dòng)方式。 床身是車床的大型基礎(chǔ)部件，精度要求很高，用來(lái)支撐和連接車床的各個(gè)部件。床身上面有兩條精確的導(dǎo)軌，床鞍和尾座可沿著導(dǎo)軌移動(dòng)。 刀架部分由床鞍、兩層滑板和刀架體共同組成用于裝夾車刀并帶動(dòng)車刀作縱向、橫向和斜向運(yùn)動(dòng)。 尾座安裝在床身導(dǎo)軌上，并可沿著導(dǎo)軌縱向移動(dòng)，以調(diào)整結(jié)構(gòu)其工作位置。尾座主要用業(yè)安裝后頂尖，以支撐較長(zhǎng)的工件，也可以安裝鉆頭、鉸刀等切削刀具進(jìn)行孔加工。 床身前后兩個(gè)床腳分別與床身前后兩端下部連為一體，用以支撐床身及安裝在床身上的各個(gè)部件?？梢酝ㄟ^調(diào)整墊塊把床身調(diào)整到水平狀態(tài)，并用其所長(zhǎng)地腳螺栓固定在此工作場(chǎng)地上。 冷卻裝置冷卻裝置主要通過冷卻泵將切削液加壓后經(jīng)冷卻嘴噴射到切削區(qū)域。 1.3 C6150機(jī)床發(fā)展概況 國(guó)內(nèi)：中國(guó)產(chǎn)業(yè)調(diào)研網(wǎng)發(fā)布的 2017 年中國(guó)車床行業(yè)發(fā)展調(diào)研與發(fā)展趨勢(shì)分析報(bào)告認(rèn)為，按用途和結(jié)構(gòu)的不同，車床主要分為臥式車床和落地車床、立式車床、轉(zhuǎn)塔車床、單軸自動(dòng)車床、多軸自動(dòng)和半自動(dòng)車床、仿形車床及多刀車床和各種專門化車床，如凸輪軸車床、曲軸車床、車輪車床、鏟齒車床。在所有車床中， 以臥式車床應(yīng)用最為廣泛。 由于車床產(chǎn)品應(yīng)用面廣，在機(jī)床產(chǎn)品中占有較大的比例，車床的產(chǎn)量占金屬切削機(jī)床總量的 25.6%左右。2015 年，我國(guó)車床產(chǎn)量已經(jīng)超過 20 萬(wàn)臺(tái)。普通車床近 2016 年的平均需求量在 11 萬(wàn)臺(tái)，但是由于數(shù)控化率不斷的提高，中國(guó)市場(chǎng)宏觀環(huán)境的走低，國(guó)家積極倡導(dǎo)淘汰落后產(chǎn)能的政策下，未來(lái)普通車床市場(chǎng)將加速縮水，預(yù)計(jì)普通車床市場(chǎng)年復(fù)合縮水比例達(dá)到 12%-15%，而對(duì)應(yīng)的經(jīng)濟(jì)型臥車需求量將代替普通車床市場(chǎng)的消減以 7.5%-9%的速度增長(zhǎng)。2016 年，我國(guó)車床消費(fèi)量為 14.37 萬(wàn)臺(tái)；2017 年車床消費(fèi)量約 15 萬(wàn)臺(tái)。由于中國(guó)經(jīng)濟(jì)已經(jīng)步入“新常態(tài)”，當(dāng)經(jīng)濟(jì)處于下行周期，而有效需求又不能快速啟動(dòng)時(shí)，工業(yè)特別是重化工業(yè)的產(chǎn)能過剩問題將變得更加突出，相當(dāng)數(shù)量的企業(yè)將進(jìn)入短期“去庫(kù)存”、中長(zhǎng)期“去產(chǎn)能”的艱難過程中。同時(shí)《中國(guó)制造 2025》“智能專項(xiàng)”已經(jīng)啟動(dòng)，普通車床產(chǎn)能將進(jìn)一步縮減，產(chǎn)能逐漸由數(shù)控車床取代，故預(yù)計(jì)“十三五”期間，車床產(chǎn)量將有所下降，后期將逐漸追平截至 2016 產(chǎn)量，預(yù)計(jì)到 2020 年，我國(guó)車床產(chǎn)量 達(dá)到 22 萬(wàn)臺(tái)左右。經(jīng)濟(jì)下行時(shí)期，中國(guó)車床下游行業(yè)都將受其影響，而下游行業(yè) 的發(fā)展直接影響車床的需求量。預(yù)計(jì)到 2022 年，我國(guó)車床需求量在 14.6 萬(wàn)臺(tái)左右。 車床性能發(fā)展趨勢(shì)： 提高切削速度: 近幾年來(lái)由于刀具材料的飛速發(fā)展,要求車床相應(yīng)的提高主軸轉(zhuǎn)速，增大功事提高切削速度。目前普通車床比較經(jīng)濟(jì)適用的轉(zhuǎn)速為 2000 轉(zhuǎn)/ 分左右，因?yàn)樗榻?jīng)濟(jì)切削速度的發(fā)展。 提高自動(dòng)化程度: 對(duì)普通車床來(lái)說，在單件小批生產(chǎn)中非切削時(shí)間約占 80% 左右,并且切削性能也沒有充分發(fā)揮，據(jù)調(diào)查在 85%的開動(dòng)時(shí)間中機(jī)床功率效率平均使用功率不超過 25%; 在 95%的開機(jī)床額定功率動(dòng)時(shí)間里，機(jī)床功率效率不超過50%，車床的主軸轉(zhuǎn)速在絕大多數(shù)情況下僅用到 60%以下.產(chǎn)生這種現(xiàn)象的主要原因是當(dāng)高速切削時(shí)由于車床自動(dòng)化程度低,人工操作不能適應(yīng)所造成?；谏鲜銮闆r我們認(rèn)為，當(dāng)前普通車床的發(fā)展趨勢(shì)是在適當(dāng)改進(jìn)切削性能的基礎(chǔ)上，著重提高自動(dòng)化程度，最大限度地縮短非切削時(shí)間,以便提高生產(chǎn)量。 國(guó)外：據(jù)國(guó)際咨詢機(jī)構(gòu)預(yù)測(cè)，今后世界上數(shù)控機(jī)床將以較高的速度發(fā)展，在 金切機(jī)床中幾乎所有品種均可實(shí)現(xiàn)數(shù)控化；數(shù)控系統(tǒng)向高度集成(采用 64 位CPU)、高分辨率(0.1um)、小型化方向發(fā)展。機(jī)械加工向工序復(fù)合化、智能化方向發(fā)展。未來(lái)工廠將廣泛應(yīng)用數(shù)控機(jī)床、柔性加工單元和柔性加工生產(chǎn)線，最終實(shí)現(xiàn)計(jì)算 機(jī)集成制造系統(tǒng)。工廠可以靈活地根據(jù)用戶需要，在短時(shí)間內(nèi)設(shè)計(jì)、制造出全新 的產(chǎn)品，實(shí)現(xiàn)更高精度、效率和效益。 高精度化。國(guó)外效控系統(tǒng)的設(shè)定單位由 1um 發(fā)展到 0.1um 和 0.01um。1992 年 7 月，日本 FANUC 公司在慶祝該公司成立二十周年的新成果展示會(huì)上，展示了實(shí)現(xiàn)納米加工的整套技術(shù)，實(shí)現(xiàn)了 0.001um／脈沖的控制系統(tǒng)，能牘利執(zhí)行每個(gè)脈沖當(dāng)量為 0.001um 的伺服單元，伺服電機(jī)、氣浮絲杠、氣浮主軸等部件，能檢測(cè)納米級(jí)精度的高精度檢測(cè)反饋系統(tǒng)。據(jù)資料介紹，這是世界上第一個(gè)真正實(shí)現(xiàn)納米加工的成套技術(shù)。 高速化?？焖傩谐桃褟?24m／min 提高到 240m／min(當(dāng)設(shè)計(jì)單位為 1um 時(shí))， 加工中心的切削進(jìn)給速度可達(dá) 10m／min 以上。數(shù)控系統(tǒng)已從 16 位微機(jī)發(fā)展到32 位、64 位機(jī)，或用 40 多個(gè) CPU 的結(jié)構(gòu)。FANUC 公司開發(fā)的 15B 數(shù)控系統(tǒng)就采用了 64 位微機(jī)的 RISC 技術(shù)(壓縮、優(yōu)化程序、消除跟蹤誤差)。 高可靠性。 FANUC 公司的計(jì)算機(jī)數(shù)控系統(tǒng)的平均無(wú)故障工作時(shí)(MTBF)是 0.01 次／ 月·臺(tái)，即實(shí)現(xiàn)了 100 個(gè)月里出現(xiàn)一次故障的高可靠性從而使機(jī)器人也實(shí)現(xiàn)了 0.013 次／月·臺(tái)的高可靠性(另一種說法是國(guó)外數(shù)控系統(tǒng)的 MTBF 在 1 萬(wàn)小時(shí)以上)。 系統(tǒng)化。在新廠籌建和老廠擴(kuò)建過程中，人們已注意到了耍在系統(tǒng)工程觀念指下來(lái)添置數(shù)控機(jī)床、柔性加工單位及柔性制造系統(tǒng)、機(jī)器人等機(jī)電一體化產(chǎn)品。德國(guó)的維勒爾公司已經(jīng)給世界各國(guó)提供了上百條柔性制造系統(tǒng)。FANUC 公司還在筑波科學(xué)城中按計(jì)算機(jī)集成制造系統(tǒng)(O1MS)的五層結(jié)構(gòu)建成 CIMS 模式的工廠。富士通公司建立了紹津 CIMS 工廠，富士電機(jī)也建立了吹上 C1MS 工廠}德國(guó)的西門子公司建立了 CIMS 數(shù)控系統(tǒng)制造廠。 1.4 主要設(shè)計(jì)工作及內(nèi)容 （1）C6150機(jī)床傳動(dòng)系統(tǒng)圖設(shè)計(jì) 根據(jù) C6150 機(jī)床的基本參數(shù)及機(jī)床結(jié)構(gòu)特點(diǎn)進(jìn)行機(jī)床傳動(dòng)系統(tǒng)圖設(shè)計(jì)。 (2）進(jìn)給箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，進(jìn)給箱裝配圖繪制。 根據(jù) C6150 機(jī)床的傳動(dòng)系統(tǒng)圖設(shè)計(jì)進(jìn)給箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，完成進(jìn)給箱內(nèi)部的齒輪校核，軸的校核及軸承的選擇，最后完成進(jìn)給箱的裝配圖。 (3）溜板箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，溜板箱裝配圖繪制。 根據(jù)機(jī)床的傳動(dòng)系統(tǒng)圖進(jìn)行溜板箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，完成溜板箱內(nèi)部的齒輪校核， 軸的校核及軸承的選擇，最后完成溜板箱箱的裝配圖。完成一份主要部件的三維造型，最終設(shè)計(jì)出了 C6150 機(jī)床傳動(dòng)系統(tǒng)圖一份，進(jìn)給箱及其裝配圖，溜板箱及其裝配圖，主要部件三維造型。 本文內(nèi)容將依據(jù)本次設(shè)計(jì)的經(jīng)過，詳細(xì)介紹設(shè)計(jì)步驟和相關(guān)技術(shù)分析。文章中以設(shè)計(jì)者的設(shè)計(jì)思想為依據(jù)，用插圖加以闡述。最后對(duì)本次設(shè)計(jì)進(jìn)行了總結(jié)概括。 2. 進(jìn)給系統(tǒng)方案的確定 2.1 機(jī)床主要技術(shù)參數(shù) C6150 型臥式車床的技術(shù)參數(shù)如下： 工件最大回轉(zhuǎn)直徑： 在床鞍上 280 毫米 在床面上 500 毫米 主軸孔徑 52 毫米 主軸前端孔錐度 莫式 6 號(hào) 主軸轉(zhuǎn)速范圍（17 級(jí)）……20~1250 轉(zhuǎn)/分加工螺紋范圍： 公制 1~80 毫米 英制 7/16~40 牙/英寸 模數(shù) 0.5~40 毫米 節(jié)徑 7/8~80 徑節(jié) 進(jìn)給量范圍： 縱向 0.028~6.528 毫米/轉(zhuǎn) 橫向 0.010~2.456 毫米/轉(zhuǎn) 快速 縱向 5.4 米/分；橫向 1.95 米/分 主電機(jī)： 功率 5.5 千瓦 轉(zhuǎn)速 1450 轉(zhuǎn)/分 2.2 機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)分析 C6150 機(jī)床主要有主傳動(dòng)鏈和進(jìn)給傳動(dòng)鏈兩部分。進(jìn)給系統(tǒng)主要由進(jìn)給箱和溜板箱組成。如圖 2-1 所示為機(jī)床傳動(dòng)系統(tǒng)框圖。圖 2-2 為 C6150 機(jī)床主運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)速圖，圖 2-3 為 C6150 機(jī)床傳動(dòng)系統(tǒng)圖。其中圖 2-3 劃分為三大部分： A 部分為機(jī)床床頭箱，其主要功能是支撐主軸，由主電機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)帶動(dòng)箱體內(nèi)的各個(gè)軸和齒輪的轉(zhuǎn)動(dòng)，從而使主軸轉(zhuǎn)動(dòng)，由于主軸的內(nèi)部結(jié)構(gòu)是空心的，將工件插入主軸就能帶動(dòng)工件旋轉(zhuǎn)。B 分是機(jī)床的進(jìn)給箱，它是能改變機(jī)床進(jìn)給運(yùn)動(dòng)情況的變速機(jī)構(gòu)。通過掛輪箱中齒輪與進(jìn)給箱中軸上的齒輪嚙合帶動(dòng)進(jìn)給箱內(nèi)部的各個(gè)軸轉(zhuǎn)動(dòng)，通過撥叉改變齒輪的嚙合的齒數(shù)來(lái)改變傳動(dòng)比，進(jìn)給箱中的轉(zhuǎn)動(dòng)的在經(jīng)過變速后， 掛輪箱 再將的運(yùn)動(dòng)通過聯(lián)軸轉(zhuǎn)移到絲桿和光桿上，最后使機(jī)床的能完成精確切削各種螺紋的轉(zhuǎn)動(dòng)。C 部分是機(jī)床溜板箱，它可以接受到進(jìn)給箱的運(yùn)動(dòng)，通過箱體內(nèi)部的各種齒輪嚙合將運(yùn)動(dòng)傳遞到刀架機(jī)構(gòu)上，從而實(shí)現(xiàn)控制和驅(qū)動(dòng)刀架，即讓刀架能產(chǎn)生相對(duì)于機(jī)床的縱向運(yùn)動(dòng)以及橫向運(yùn)動(dòng)。 圖 2-1 C6150 機(jī)床傳動(dòng)框圖 圖 2-2 C6150 機(jī)床主運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)速圖 圖 2-3 C6150 機(jī)床傳動(dòng)系統(tǒng)圖 3. C6150 機(jī)床進(jìn)給箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和分析 3.1 C6150 機(jī)床進(jìn)給箱結(jié)構(gòu)分析 溜板箱的總體結(jié)構(gòu)如圖 3-1 所示。一共包含 6 根軸。其中軸 Ia 為與掛輪箱相連，是進(jìn)給箱內(nèi)運(yùn)動(dòng)的來(lái)源，軸 Ib 和軸 III 為輸出軸，軸VI 和軸V 是支撐撥叉移動(dòng)的軸。軸 Ia 上設(shè)計(jì)了一個(gè)雙聯(lián)滑移齒輪，選用了一對(duì)向心軸承。軸 Ib 上共設(shè)計(jì)有兩個(gè)齒輪其中一個(gè)為三聯(lián)滑移齒輪，選用了兩對(duì)軸承，一對(duì)向心軸承，一對(duì)推力軸承，末端還設(shè)計(jì)有連接一個(gè)聯(lián)軸器。軸 II 上共設(shè)計(jì)有五個(gè)齒輪，選用了一對(duì)向心軸承。齒輪軸 III 上共設(shè)計(jì)有 3 個(gè)齒輪，其中有一個(gè)設(shè)計(jì)為雙聯(lián)滑移齒輪，由于軸設(shè)計(jì)得太長(zhǎng)，所以一共選用有五個(gè)軸承，都是用的向心軸承。軸 IV 上設(shè)計(jì)了一個(gè)撥叉。軸V 上一共設(shè)計(jì)了三個(gè)撥叉。 運(yùn)動(dòng)過程分析：軸 Ia 接收到掛輪箱的轉(zhuǎn)動(dòng)得到動(dòng)力轉(zhuǎn)動(dòng)，軸 IV 上的撥叉放置與軸的最左端，使軸 Ia 上面的雙聯(lián)滑移齒輪在最左邊，使雙聯(lián)滑移齒輪左端齒輪軸 II 左端齒輪嚙合轉(zhuǎn)動(dòng)從而帶動(dòng)軸 II 轉(zhuǎn)動(dòng)。此時(shí)軸V 第一個(gè)撥叉放置在最右端， 從而使軸 II 上最右端的齒輪與軸 III 上的雙聯(lián)滑移齒輪右端齒輪嚙合，從而帶動(dòng)軸III 轉(zhuǎn)動(dòng)。撥動(dòng)軸V 上最后兩個(gè)撥叉，使得軸 III 上齒輪與 Ib 上的齒輪嚙合，從而帶動(dòng)軸 Ib 轉(zhuǎn)動(dòng)。 通過改變撥叉的位置使不同的齒輪嚙合以達(dá)到機(jī)構(gòu)變速。 圖 3-1 C6150 機(jī)床進(jìn)給箱裝配圖 3.2 電機(jī)的選擇 已知主軸轉(zhuǎn)速 nmin = 20r / min ， nmax = 1250r / min 。主軸轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù) Z = 17 ,根 據(jù)功率估算的計(jì)算公式可以算出電機(jī)功率。其中ap = 3.5 ， f 主切削力： FZ = 1900ap f ′ 0.75 = 1900 ′ 3.5′ 0.35′ 0.75 = 3026.06N = 0.35 。  （3-1） 切削功率： p = FZ ′ l KW = 3026.06 ′ 90 = 3.6KW （3-2） 切 62100 62100 估算電機(jī)功率： p = p 切 = 3.6 = 5.2kw  （3-3） h總 0.7 根據(jù)計(jì)算值 p=5.2kw 選擇電機(jī)為三相異步電動(dòng)機(jī)，其型號(hào)選為Y 2 -132S - 4 ， 根據(jù)它的參數(shù)可以確定其額定轉(zhuǎn)速是1450r / min ，額定功率為 5.5kw。 3.3 Ia 軸上齒輪的設(shè)計(jì)及校核 3.3.1 齒輪的設(shè)計(jì) 試取兩個(gè)嚙合的齒輪，大小齒輪的齒數(shù)都為 18。 軸 Ia 上的齒輪材料選為 40 Cr，齒輪的處理選用高頻淬火和齒部回火。齒輪表面的硬度達(dá)到250HBS 。II 軸大齒輪采用 ZG310 - 570 ，齒輪選擇經(jīng)過正火處理， 齒輪的齒面硬度達(dá)到 217 HBS。軸的轉(zhuǎn)速如下： 得到VI 軸轉(zhuǎn)速： n = 1450 ′ 118 ′ 27 ′ 26 ′ 26 ′ 22 ′ 21 ′ 66 ′ 56 = 37.98r / min （3-4） 0 165 43 52 52 56 66 66 30 根據(jù) C6150 傳動(dòng)系統(tǒng)圖可以知道 Ia 軸的轉(zhuǎn)速等于VI 軸的轉(zhuǎn)速。所以n0 = n1 = 37.98r / min 。 假設(shè) C6150 機(jī)床的工作壽命： N1 = 60n9 jLh = 60 ′ 37.98′1′ 2 ′ 365 ′ 8 = 13308192  （3-5） N = N1 = 13308192 2 u  （3-6） 查圖得: ZN1 = 1.42, ZN 2 = 1.40 。 又因?yàn)檫x擇 ZX 1 = ZX 2 = 1.0,取SHmin = 1.0，ZW  = 1.11, ZLVR = 0.92 。 查表可得sH lim1 = 695MPa 。sH lim1 = 695MPa，sH lim 2 = 640MPa 。由公式可以算出接觸應(yīng)力： 19 [sH ]1 = sH lim1 Z S N1Z X 1ZW ZLVR = 695 ′1.42 ′1.0 ′1.11′ 0.92 = 1007.82MPa （3-7） [sH ]2 = sH lim 2 Z S N 2 Z X 2 ZW 2 Z  LVR = 640 ′1.40 ′1.0 ′1.11′ 0.92 = 915MPa 因?yàn)閇sH ]1 大于[sH ]2 。 所以取[sH ] = [sH ]1 = 1007.82MPa  （3-8） 按齒面的接觸強(qiáng)度可以知道中心距： 1 p = p ′h，其中h= 0.96 ′ 0.998 ′ 0.987 ′ 0.974 （3-9) 1 p = 5.5′ 0.96 ′ 0.998 ′ 0.987 ′ 0.974 = 4.06kw 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩： 1 T = 9.55′106 P1 = 9.55′106 ′ n1 4.06 37.98  = 1.02 ′106 N · mm  （3-10） a E 取keZ 2e= 1.1,f = 0.08 ，可查得 Z = 189.8MPa1/ 2 ，傳動(dòng)比為u = 1 ， 算得： ZH = = = 2.5 （3-11） 中心距的計(jì)算公式： a 3 (u +1)  （3-12） ? 1.1′1.02 ′106 ′ (2.5′102 ′189.8)2 ? = ? 2 ′ 3 ÷ = 37.79mm è ? ? 2 ′ 0.08′1′1007.822 ÷ 齒數(shù)初步選為 Z1 = Z2 = 18 ，模數(shù)選為m1 = m2 = 3.5mm ，所以能夠確定兩齒輪的中心距為： a = (Z1 + Z2 ) m = 63mm 2 （3-13） 分度圓直徑： d1 = d2 = mz = 3.5′18 = 63mm  （3-14） a 齒輪齒頂圓柱直徑： da1 = da 2 = d + 2h*m = 63 + 2 ′ 3.5 = 70mm （3-15） 3.3.2 齒輪的校核 由前面的設(shè)計(jì)可知兩個(gè)齒輪的齒數(shù)均為 Z1 = Z2 = 18 ，模數(shù)m1 = m2 = 3.5mm ， 由此可得齒輪的分度圓的直徑： d1 = d2 = 63mm 。 選 KHt = 1.3 ，選取齒輪的齒寬系數(shù)fd = 1 ，可得齒輪的區(qū)域系數(shù) ZH = 2.5 。由表可知材料的彈性影響系數(shù) E Z = 189.8MPa1/ 2 。 由下列公式可計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù) Ze。 aa1 = arccos[z1 cosa/(z1 + 2h* )] a = arccos[18′ cos 20o /(18 + 2)] = 32.2o (3-16) aa 2 = arccos[Z2 cosa1 /(Z2 + 2h* )] a = arccos[18′ cos 20o /(18 + 2)] = 32.2o (3-17) ea = [Z (tana - tana' ) + Z (tana - tana' )] / 2p= 1.55  (3-18) 1 Ze = a1 = 0.654 2 a 2  (3-19) 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力： 假設(shè) C6150 機(jī)床能正常工作的壽命為二年，所得到應(yīng)力循環(huán)次數(shù)： N1 = 60n1 jLh = 60 ′ 37.98′1′ 2 ′ 365 ′ 8 = 13308192 N = N1 = 13308192 2 u (3-20) 1 查圖得接觸疲勞壽命系數(shù)： KHN = 1.42 , KHN 2 = 1.40 一般選擇齒輪的安全系數(shù) S=1，可得： [sH ]1 [sH ]2 = KHN1sH lim1 = 1.42 ′ 695 = 986.9MPa S = KHN 2sH lim 2 = 1.40 ′ 640 = 896MPa S  (3-21) 根據(jù)要求取小的接觸疲勞許用應(yīng)力： [sH ] = [sH ]2 = 896MPa 所以能得到分度圓直徑： 3 d1t 3  ? 2.5′ 0.654 ?2 = 3 2 ′1.3′1.02 ′106 ′ 2 ′189.8′189.8′? è ÷ 896 ? (3-22) = 59.763mm 再對(duì)小齒輪進(jìn)行調(diào)整分度圓直徑： 齒輪的圓周速度： Vm = πd1t n8 /60 ′1000 = 0.12m/s  (3-23) 寬齒寬b b = fd d1t = 59.763mm 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)KH : 由表查得使用系數(shù)KA = 1.25 。 因?yàn)閂 = 0.12m/s ,選擇的八級(jí)精度的齒輪,可查得齒輪的動(dòng)載荷系數(shù) KV 圓周力如下：  (3-24) = 1.3 。 F = 2T / d = 2 ′1.02 ′106 / 59.763 = 34134.8N (3-25) t1 1 1t KAFt1 / b = 1.25′ 34134.8 / 59.763 = 713.96N / mm > 100N / mm (3-26) 齒輪的齒間載荷分配系數(shù) KHa = 1.2 ，并且能夠查出齒輪的齒向載荷分布系數(shù) KHβ = 1.421 。 所以齒輪的實(shí)際載荷系數(shù)： K = KA KV KHaKHb = 1.25 ′1.3′1.2 ′1.421 = 2.77 (3-27) 分度圓直徑根據(jù)公式可得： d1 = d1t = 59.763′1.1 = 65.74 (3-28) 齒輪模數(shù)： m = d1 / z1 = 65.74 /18 = 3.6mm 。 根據(jù)齒輪的齒根彎曲疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)： mt 3 初步選擇系數(shù) KFt = 1.3 。 齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度用重合系數(shù)  (3-29) Y = 0.25 + 0.75 = 0.25 + 0.75 = 0.73  (3-30) e e a 計(jì)算YFaYsa ： [sF ] 1.55 齒輪的齒形系數(shù)選擇為YFa1 = 2.7,YFa1 = 2.7 。齒輪的應(yīng)力修正系數(shù)Ysa1 = 1.53,Ysa 2 = 1.53 。 所以可查出兩齒輪的齒根彎曲疲勞極限是：sFN1 = 650MPa,sFN 2 = 500MPa 。對(duì)齒輪的彎曲疲勞壽命系數(shù)選擇為 KFN1 = 0.85, KFN 2 = 0.88。 選擇齒輪的彎曲疲勞安全系數(shù)S = 1.4 。 [σ] = KFN1sFlim1 = 0.85′ 650 = 394.64MPa F1 S 1.4 [σ] = KFN2sFlim2 = 0.88′ 500 = 314.28MPa (3-31) F 2 S 1.4 YFa1Ysa1 = 2.7 ′1.53 = 0.0105 (3-32) [sF ]1 394.64 YFa 2Ysa 2 = 2.7 ′1.53 = 0.0121 [sF ]2 314.28 由上可知大齒輪的 YFaYsa 大一些，所以： [sF ] YFaYsa [sF ] = YFa 2Ysa 2 = 0.0164 [sF ]2 (3-33) 計(jì)算模數(shù): mt 3 2 ′1.3′1.02 ′106 ′ 0.73 = 3 ′ 0.0121 18′18  (3-34) = 2.84mm 調(diào)整齒數(shù)模數(shù)： 計(jì)算圓周速度v ，齒寬b 和寬高比b / h ： d1 = mt z1 = 51.12mm ，Vm = πd1t n8 /60 ′1000 = 0.045m/s 。 (3-35) b = fd d1 = 51.12mm 。 (3-36) h = (2h* + c* )m = 7.1mm ，b / h = 7.2 (3-37) a t 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù) KF ： 根據(jù)v = 0.045m / s ，選擇齒輪的精度為八級(jí)，所以查得齒輪的載動(dòng)系數(shù)為 KV = 1.1 。 F = 2T / d = 2 ′1.02 ′106 / 51.12 = 39906.1N (3-38) t1 1 1 KAFt1 / b = 1.25′ 39906.1/ 51.12 = 975.7N / mm > 100N / mm 取齒間載荷分配系數(shù) FFa = 1.2 。查表取 KHb = 1.421, FFb = 1.4 。則載荷系數(shù)為： KF = KA KV KFaKFb = 1.25 ′1.1′1.421′1.4 = 2.735 則可計(jì)算齒輪模數(shù)為； (3-39) (3-40) m = mt 綜上所述： = 2.84 ′1.095 = 3.1mm (3-41) 通過齒根接觸疲勞計(jì)算的模數(shù)，來(lái)選擇齒輪的模數(shù)為 m = 3.5mm ，按照齒輪的接觸疲勞能得到兩個(gè)齒輪的分度圓直徑都為 d = 63mm , 所以可以得到z1 = d1 / m = 18 ，所以取 z1 = 18 ， z1 = uz1 = 18 。 由以上分析可知，所有的疲勞輕度都達(dá)到要求，對(duì)于雙聯(lián)齒輪的另外一齒也 可做出相似的分析。 3.4 Ia 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及校核 3.4.1 Ia 軸的設(shè)計(jì) 驗(yàn)算初選軸徑: 由前面設(shè)計(jì)可知 p = 9.81w 。 選擇軸的材料為 45 鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理： d 3 A 0 = 100 ′ = 24.5mm (3-42) 根據(jù)上述描述有軸結(jié)構(gòu)如圖 3-2 所示： 圖 3-2 軸 Ia d1 = 35mm , d2 = 31mm ， d3 = 45mm ， d4 = 35mm ， d5 = 23mm , d6 = 25mm l1 = 100 mm ， l2 = 2 mm ， l3 = 30mm ， l4 = 225mm , l5 = 2mm , l6 = 13mm 。 3.4.2 Ia 軸的校核 如圖 3-3 為軸的受力圖。 在 XAY 平面上： 圖 3-3 軸的受力圖 AC=80mm,BD=130mm,AD=140mm,AB=270mm Ft 2 ′ 48 + Ft 3 ′140 = RBY ′ 270  (3-43) CZ AY 所以, RBY = 2051.427 N RAY = Ft 2 + Ft 3 - RBY = 1657.647 N (3-44) 所以：C 斷面 DZ BY D 斷面 M = 80R = 79.568 ′103 N × mm M = 130R = 129.24 ′103 N × mm (3-45) (3-46) 圖3-4 軸的垂直彎矩圖 所以可以得到軸的垂直彎矩圖3-4。在XAZ平面上： RZ Fr 2 ′ 80 + R ′ 270 = Fr 3 ′140 RBZ = 561.47 N (3-47) 所以， RBZ = 561.47 N RAZ = 80.574N CY AZ 所以，C斷面 M = R ′ 80 = 3.868 ′103 N × mm (3-48) DY BZ M = R ′130 = 35.373′103 N × mm 圖 3-5 軸的水平彎矩圖 綜上可得軸的水平彎矩圖 3-5。合成彎矩 C 斷面 (3-49） MC = =  (3-50) = 79.66 ′103 N × mm 合成彎矩 D 斷面 MD = = (129.24 ′103 )2 + (35.373′103 )2  (3-51) = 339 ′103 N × mm 圖 3-6 軸的合成彎矩圖 綜上可得州的合成彎矩圖 3-6。 因?yàn)?MD > MC 所以： , 所以 D 斷面為危險(xiǎn)截面。 M 2 + (aT )2 s = ?1 = 25MPa  (3-52) c 0.1d 又因?yàn)?45 剛軸的材料[s-1 ] = 59MPa ，所以軸安全。綜上，軸 Ia 滿足安全要求。 3.5 軸Ia 上軸承的選用及其校核 由于軸 Ia 上安裝有一個(gè)雙聯(lián)齒輪，只在軸徑方向受力，在軸向沒有受理，所以可以選用向心球軸承，型號(hào)選為 6305。 假設(shè)選用的軸承能正常工作的壽命 15 年，每年按 300 天算。根據(jù)深溝球軸承型號(hào) 6305 查出Cr 和Cor 。 Cr = 25500N , Cor = 15200N 。 F1v = RAY = 1657.674N , F2v = RBY = 2051.427 N 水平面支反力 F1h 、 F2h ： F1h = RAZ = 80.574N ， F2h = RRZ = 561.47 N 合成支反力 Fr1 、 Fr 2 ：  (3-53) (3-54) Fr1 = = 1659.631N (3-55) Fr 2 = = 2126.876N (3-56) 計(jì)算軸承的當(dāng)量載荷 Pr1 、 Pr 2 。由于 Fa = 0 。 查表： X1 = 1.41 , Y1 = 0 查表取載荷系數(shù) fP = 1.1。 P1 = f p Fr1 = 1.1′1659.636 = 1825.594N (3-57) 查得 X 2 = 1,Y2 = 0 。 所以 P1 = f p Fr 2 = 1.1′ 2126.876 = 233.956N (3-58) 校核所選軸承： 由于兩各支承用相同的軸承，都是向心軸承，所以計(jì)算用當(dāng)量動(dòng)載荷較大的軸承。查表得到軸承的載荷系數(shù)為 fP = 1 ，可以取軸承的溫度系數(shù)為 ft = 1，所以軸承工作壽命如下： 106 ? C ?e Lh = ? ÷ (3-59) 60 n è P ? = 106 ? Lh 60 ′ ?  25500 ?3 ÷ 37.98 è 2339.5636 ? = 73093.6h > (16 ′ 300 ′15) = 72000h 選的軸承滿足壽命要求。 3.6 軸II 齒輪的設(shè)計(jì)及校核  (3-60) 3.6.1 齒輪的設(shè)計(jì) 試取兩嚙合齒輪的齒數(shù)情況如下： 選擇的小齒輪 Z1 = 24 , 選擇的大齒輪 Z2 = 36 。 II 軸小齒輪材料選擇為 40 Cr，齒輪的處理選用經(jīng)過高頻淬火和齒部回 火。齒輪的表面的硬度達(dá)到250HBS 。III 軸大齒輪采用 ZG310 - 570 ，齒輪選用正火處理，齒輪的齒面硬度達(dá)到217HBS 。 由前面設(shè)計(jì)可知到達(dá) II 軸時(shí)，轉(zhuǎn)速 n2 = n1 = 37.98r / min 。 假設(shè)機(jī)床能正常工作的壽命為兩年，應(yīng)力循環(huán)次數(shù)： N1 = 60n2 jLh = 60 ′ 37.98′1′ 2 ′ 365 ′ 8 = 13308192  (3-61) N = N1 = 8872128 2 u  (3-62) 查圖得 ZN1 = 1.43, ZN 2 = 1.41。 又因?yàn)檫x擇 ZX 1 = ZX 2 = 1.1,取SHmin = 1.0，ZW  = 1.12, ZLVR = 0.95 查表可得：sH lim1 = 690MPa，sH lim 2 = 635MPa 。由公式可以算出接觸應(yīng)力 [sH ]1 = sH lim1 Z S N1Z X 1ZW ZLVR = 690 ′1.43′1.1′1.12 ′ 0.95 = 1154.83MPa (3-63) [sH ]2 = sH lim 2 Z S N 2 Z X 2 ZW 2 Z  LVR = 635 ′1.41′1.1′1.12 ′ 0.95 = 1047.9MPa 因?yàn)閇sH ]1 大于[sH ]2 ，所以取 [sH ] = [sH ]1 = 1154.83MPa (3-64) (3-65) 按齒面接觸強(qiáng)度確定中心距： p2 = 4.06 ′ 0.99 ′ 0.98 = 3.94kw 。 (3-66) 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩： 1 T = 9.55′106 P2 = 9.55′106 ′ n2 3.94 37.98 = 0.99 ′106 N · mm (3-67) a E 取keZ 2e= 1.1,f = 0.08 可查得 Z = 189.8MPa1/ 2 。 傳動(dòng)比為u = 36 / 24 = 1.5 。 (3-68) 又因?yàn)?ZH = = = 2.5 (3-69) 所以中心距： a 3 (u +1) ? 1.1′ 0.99 ′106 ′ (2.5′102 ′189.8)2 ? ? = ? 2.5′ 3 ÷ (3-70) ? è = 65mm 2 ′ 0.08′1′1007.822 ÷ 選擇齒輪的 Z1 = 24 , Z2 = 36 ，模數(shù)m1 = m2 = 2.25mm 。所以齒輪的中心距為： a = (Z1 + Z2 ) m = 67.5mm 2 (3-71) 分度圓直徑： d1 = mz1 = 24 ′ 2.25 = 54mm d2 = mz2 = 36 ′ 2.25 = 81mm  (3-72) (3-73) 齒輪齒頂圓柱直徑： da1 = d1 + 2h*m = 54 + 2 ′ 2.25 = 58.5mm (3-74) a da 2 = d2 + 2h*m = 81+ 2 ′ 2.25 = 85.5mm (3-75) a 3.6.2 齒輪的校核 由前面的設(shè)計(jì)可知 Z1 = 24 , Z2 = 36 ，模數(shù)為 2.25，齒輪的分度圓直徑的大小如下： d1 = 54mm ， d2 = 81mm 。 試選 KHt = 1.3 。 選擇齒輪的齒寬系數(shù)fd = 1 。 可查得齒輪的區(qū)域系數(shù)ZH = 2.5 。 E 能查表得到齒輪的材料彈性影響系數(shù) Z = 189.8MPa1/ 2 。 a 所以齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù) Ze： aa1 = arccos[z1 cosa/(z1 + 2h* )] = arccos[24 ′ cos 20o /(24 + 2)] = 29.8o (3-76) aa 2 = arccos[Z2 cosa1 /(Z2 + 2h* )] a = arccos[36 ′ cos 20o /(36 + 2)] = 27.1o (3-77) ea = [Z (tana - tana' ) + Z (tana - tana' )] / 2p 1 a1 = 1.99 2 a 2 (3-78) Ze = = 0.81 (3-79) 29 假設(shè)機(jī)床能正常工作的壽命為兩年，應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為： u = 36 = 1.5 24 N1 = 60n1 jLh = 60 ′ 37.98′1′ 2 ′ 365 ′ 8 = 13308192  (3-80) (3-81) N = N1 = 8872128 2 u (3-82) 查圖得接觸疲勞壽命系數(shù) 1 KHN = 1.42 , KHN 2 = 1.40 選擇齒輪的安全系數(shù) S=1 可得： [sH ]1 [sH ]2 = KHN1sH lim1 = 1.42 ′ 692 = 982.64MPa S = KHN 2sH lim 2 = 1.40 ′ 630 = 882MPa S  (3-83) 取小的作為該齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力： [sH ] = [sH ]2 = 882MPa 試著計(jì)算小齒輪分度圓直徑： 3 d1t 3 ? 2.5′ 0.81 ?2 = 3 2 ′1.3′ 0.99 ′106 ′ 2 ′189.8′189.8′? è ÷ 882 ? (3-84) = 49.18mm 齒輪圓周速度：： Vm = πd1t n2 /60 ′1000 = 0.097m/s  (3-85) 齒寬b ： b = fd d1t = 49.18mm 齒輪精度選擇八級(jí),可以計(jì)算出齒輪的實(shí)際載荷系數(shù) KH : 由表查得使用系數(shù) KA = 1.25 。 根據(jù)V = 0.097m/s ，齒輪的精度為八級(jí)精度，查得齒輪的動(dòng)載荷系數(shù) KV 由此可以計(jì)算出齒輪的圓周力:  (3-86) = 1.25 。 F = 2T / d = 2 ′ 0.99 ′106 / 49.18 = 40260.2N (3-87) t1 1 1t KAFt1 / b = 1.25′ 40260.5 / 49.18 = 1023..3N / mm > 100N / mm 取齒輪的齒間載荷分配系數(shù) KHa = 1.2 選取齒輪的齒向載荷分布系數(shù) KHβ = 1.43 (3-88) 實(shí)際載荷系數(shù)： K = KA KV KHaKHb = 1.25 ′1.25 ′1.2 ′1.43 = 2.68  (3-89) 即可得到分度圓直徑： d1 = d1t = 49.18 ′1.1 = 53.83mm (3-90) 相應(yīng)的齒輪模數(shù): m = d1 / z1 = 53.83 / 24 = 2.24mm  (3-91) 按照齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) mt 3 試選 KFt = 1.3 ，齒根彎曲疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)：  (3-92) Y = 0.25 + 0.75 = 0.25 + 0.75 = 0.62  (3-93) e e a 計(jì)算 YFaYsa ： [sF ] 1.99 查圖取得齒形系數(shù)YFa1 = 2.68,YFa 2 = 2.63 。應(yīng)力修正系數(shù)Ysa1 = 1.56,Ysa 2 = 1.62 。 小齒輪和大齒輪的齒根彎曲疲勞極限分別為： sFN1 = 650MPa,sFN 2 = 500MPa 。 取彎曲疲勞壽命系數(shù) KFN1 = 0.92, KFN 2 = 1.14。 取彎曲疲勞安全系數(shù)S = 1.4 。 [σ] = KFN1sFlim1 = 0.92 ′ 650 = 427.14MPa F1 S 1.4 [σ] = KFN2sFlim2 = 1.14 ′ 500 = 407.14MPa F 2 S (3-94) 1.4 YFa1Ysa1 = 2.68′1.56 = 0.000978 (3-95) [sF ]1 427.14 YFa 2Ysa 2 = 2.63′1.62 = 0.0104 (3-96) [sF ]2 407.14 由上可知 YFa 2Ysa 2 大一些，所以： [sF 2 ] YFaYsa [sF ] = YFa 2Ysa 2 = 0.0104 [sF ]2 (3-97) 計(jì)算模數(shù)： mt 3 2 ′1.3′ 0.99 ′106 ′ 0.62 = 3 ′ 0.0104 24 ′ 24  （3-98） = 2.21mm 調(diào)整齒數(shù)模數(shù)： 圓周速度v ，齒寬b ，寬高比b / h ： d1 = mt z1 = 53.04mm Vm = πd1t n2 /60 ′1000 = 0.105m/s b = fd d1 = 53.04mm  (3-99) (3-100) (3-101) h = (2h* + c* )m = 4.97mm ， b / h = 10.67 。 (3-102) a t 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù) KF ： 根據(jù)v = 0.10