《二級直齒圓柱齒輪減速器畢業(yè)設計論文》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《二級直齒圓柱齒輪減速器畢業(yè)設計論文（27頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。
1、二級直齒圓柱齒輪減速器摘摘 要要齒輪傳動是現(xiàn)代機械中應用最廣的一種傳動形式。它由齒輪、軸、軸承及箱體組成的齒輪減速器,用于原動機和工作機或執(zhí)行機構之間,起匹配轉速和傳遞轉矩的作用。齒輪減速器的特點是效率高、壽命長、維護簡便，因而應用極為廣泛。本設計講述了帶式運輸機的傳動裝置二級圓柱齒輪減速器的設計過程。首先進行了傳動方案的評述，選擇齒輪減速器作為傳動裝置，然后進行減速器的設計計算（包括選擇電動機、設計齒輪傳動、軸的結構設計、選擇并驗算滾動軸承、選擇并驗算聯(lián)軸器、校核平鍵聯(lián)接、選擇齒輪傳動和軸承的潤滑方式九部分內容） 。運用 AutoCAD 軟件進行齒輪減速器的二維平面設計，完成齒輪減速器的二維
2、平面零件圖和裝配圖的繪制。關鍵詞：齒輪嚙合 軸傳動 傳動比 傳動效率目目 錄錄1、引言.12、電動機的選擇.22.1. 電動機類型的選擇 .22.2電動機功率的選擇 .22.3確定電動機的轉速 .23、計算總傳動比及分配各級的傳動比.43.1. 總傳動比 .43.2分配各級傳動比 .44、計算傳動裝置的傳動和動力參數(shù).54.1.電動機軸的計算 .54.2.軸的計算(減速器高速軸) .54.3.軸的計算(減速器中間軸) .54.4.軸的計算(減速器低速軸) .64.5.軸的計算(卷筒軸) .65、傳動零件 V 帶的設計計算.75.1.確定計算功率 .75.2.選擇 V 帶的型號 .75.3.確定
3、帶輪的基準直徑 dd1 dd2.75.4.驗算 V 帶的速度 .75.5.確定 V 帶的基準長度 Ld和實際中心距 a .75.6.校驗小帶輪包角 1.85.7.確定 V 帶根數(shù) Z.85.8.求初拉力 F0及帶輪軸的壓力 FQ.85.9.設計結果 .96、減速器齒輪傳動的設計計算.106.1.高速級圓柱齒輪傳動的設計計算 .106.2.低速級圓柱齒輪傳動的設計計算 .117、軸的設計.147.1.高速軸的設計 .147.2.中間軸的設計 .157.3.低速軸的設計 .168、滾動軸承的選擇.209、鍵的選擇.2010、聯(lián)軸器的選擇.2111、齒輪的潤滑.2112、滾動軸承的潤滑.2113、潤
4、滑油的選擇.2214、密封方法的選取.22結 論.23致 謝.24參考文獻.2511、引言 計算過程及說明國外減速器現(xiàn)狀，齒輪減速器在各行各業(yè)中十分廣泛地使用著，是一種不可缺少的機械傳動裝置。當前減速器普遍存在著體積大、重量大，或者傳動比大而機械效率過低的國外的減速器，以德國、丹麥和日本處于領先地位，特別在材料和制造工藝方面占據(jù)優(yōu)勢，減速器工作可靠性好，使用壽命長。但其傳動形式仍以定軸齒輪傳動為主，體積和重量問題，也未解決好。最近報導，日本住友重工研制的 FA 型高精度減速器，美國 Jan-Newton 公司研制的 X-Y 式減速器，在傳動原理和結構上與本項目類似或相近，都為目前先進的齒輪減速
5、器。當今的減速器是向著大功率、大傳動比、小體積、高機械效率以及使用壽命長的方向發(fā)展。因此，除了不斷改進材料品質、提高工藝水平外，還在傳動原理和傳動結構上深入探討和創(chuàng)新，平動齒輪傳動原理的出現(xiàn)就是一例。減速器與電動機的連體結構，也是大力開拓的形式，并已生產多種結構形式和多種功率型號的產品。目前，超小型的減速器的研究成果尚不明顯。在醫(yī)療、生物工程、機器人等領域中，微型發(fā)動機已基本研制成功，美國和荷蘭近期研制分子發(fā)動機的尺寸在納米級范圍如能輔以納米級的減速器，則應用前景遠大。22、電動機的選擇2.1.2.1. 電動機類型的選擇電動機類型的選擇按已知的工作要求和條件，選用 Y 型全封閉籠型三相異步電動
6、機。2.22.2電動機功率的選擇電動機功率的選擇Pd=Fv/(1000w)由電動機的至工作機之間的總效率為。w=123324561、2、3、4、5、6分別為帶的傳動、齒輪傳動的軸承、齒輪傳動、齒輪傳動聯(lián)軸器、卷筒軸的軸承、卷筒的效率。則 w=0.960.9930.9720.970.980.96=0.82Pd=Fv/(1000w)=25001.710000.82=5.2kw2.32.3確定電動機的轉速確定電動機的轉速卷筒軸的工作轉速為nW =601000VD=6010001.73003=108.28rmin取 V 帶傳動比 i 1=2 4。 齒輪傳動比 i2=840。則總傳動比為 i總=1616
7、0故電動機轉速的可選范圍nd=i總nW =16160108.28rmin=173217325rmin符合這一范圍的同步轉速有 3000 rmin，再根據(jù)計算出的容量，由參考文獻【1】 查得 Y132s1-2 符合條件型號額定功率同步轉速滿載轉速Y132s1-25.5 kw3000rmin2900rmin43、計算總傳動比及分配各級的傳動比3.1.3.1. 總傳動比總傳動比i總=n電動/nW=2900/108.28=26.783.23.2分配各級傳動比分配各級傳動比i1為 V 帶傳動的傳動比 i1的范圍（24） i1=2.5i2為減速器高速級傳動比i3為低速級傳動比i4為聯(lián)軸器連接的兩軸間的傳動
8、比 i4 =1i總= i1 i2 i3 i4i2 i3=26.78/2.5=10.71i2=(1.3 i2 i3)1/2=3.7i3=2.954、計算傳動裝置的傳動和動力參數(shù)4.1.4.1.電動機軸的計算電動機軸的計算n0=nm=2900rmin P0= Pd =5.2kw T09550P0n095505.22900=17.12N.m4.2.4.2.軸的計算軸的計算( (減速器高速軸減速器高速軸) )n1=n0i1 =29002.5=1160rminP1=P015.20.964.99kwT19550P1n1 帶95504.99116041.1N.m4.3.4.3.軸的計算軸的計算( (減速器中
9、間軸減速器中間軸) )n2=n1i2=11603.7=313.51 rminP2=P1223=4.990.9920.97=4.75kwT29550P2n295504.75313.51144.57 N.m64.4.4.4.軸的計算軸的計算( (減速器低速軸減速器低速軸) )n3=n2i3=313.512.9108.11rminP3P22344.750.990.970.974.42kwT39550P3n395504.42108.11390.53 N.m4.5.4.5.軸的計算軸的計算( (卷筒軸卷筒軸) )n4=n3108.11rminP4P3564.420.980.964.16kwT49550P
10、4n495504.16108.11367.41 N.m75、傳動零件 V 帶的設計計算5.1.5.1.確定計算功率確定計算功率 PC=KAP額=1.15.5=6.05 kw5.2.5.2.選擇選擇 V V 帶的型號帶的型號 由 PC的值和主動輪轉速，由【1】圖 8.12 選 A 型普通 V 帶。5.3.5.3.確定帶輪的基準直徑確定帶輪的基準直徑 dd1 dd2由【1】表 8.6 和圖 8.12 選取 dd180mm ，且 dd180mmdmin75mm 大帶輪基準直徑為。 dd2dd1n0n1=2900801160200mm按【1】表 8.3 選取標準值 dd2200mm 則實際傳動比 i，
11、 i dd2dd1200802.5主動輪的轉速誤差率在5內為允許值5.4.5.4.驗算驗算 V V 帶的速度帶的速度 Vdd1n06000012.14ms 在 525 ms 范圍內5.5.5.5.確定確定 V V 帶的基準長度帶的基準長度 L Ld d和實際中心距和實際中心距 a a按結構設計要求初定中心距 a0=500mm L02 a0dd1dd22dd2dd124 a0 1000280216022000 =1446.8mm 由【1】表 8.4 選取基準長度 Ld1400mm 實際中心距 a 為8 aa0LdL02 1000+14001446.82 476.6mm5.6.5.6.校驗小帶輪包
12、角校驗小帶輪包角 1 1180dd2dd1a 57.3 18020080476.6 57.3 165.6120合格 5.7.5.7.確定確定 V V 帶根數(shù)帶根數(shù) Z Z ZPcP0 PcP0P0KKcP01.221.291.2229002800320028001.24kwP0Kbn011Ki 0.00102752900111.1373 0.3573kwKL0.96K0.97 Z6.051.240.35730.970.964.06圓整得 Z=45.8.5.8.求初拉力求初拉力 F0及帶輪軸的壓力及帶輪軸的壓力 F FQ Q 由【1】表 8.6 查得 q0.1kgm F0500Pc2.5K1zV
13、qV2 113N 軸上壓力 Fq為 Fq2Fzsin165.6221134sin165.62 894.93N 95.9.5.9.設計結果設計結果 選用 4 根 A1400GBT115441997 的 V 帶 中心距 476.6mm 軸上壓力894.93N 帶輪直徑 80mm 和 200mm106、減速器齒輪傳動的設計計算6.1.6.1.高速級圓柱齒輪傳動的設計計算高速級圓柱齒輪傳動的設計計算6.1.1.選擇齒輪材料及精度等級選擇齒輪材料及精度等級 小齒輪選用 45 號鋼調質,硬度為 220250HBS。大齒輪選用 45 號鋼正火，硬度為 170210HBS。因為是普通減速器 故選用 9 級精度
14、 ，要求齒面粗糙度Ra3.26.3m6.1.2.6.1.2.按齒面接觸疲勞強度設計按齒面接觸疲勞強度設計T1=41.1Nm=41100Nmm由【1】表 10.11 查得 K=1.1選擇齒輪齒數(shù) 小齒輪的齒數(shù)取 25，則大齒輪齒數(shù) Z2=i2Z1=92.5,圓整得 Z1=93，齒面為軟齒面，由【1】表 10.20 選取 d=1由【1】圖 10.24 查得 HLim1 =560 MPa HLim2 =530 MPa 由表【1】10.10 查得 SH=1 N1=60njLh=6011601( 1030016) 3.34109 N2= N1 i2=3.341093.7=9.08108 查【1】圖 10
15、.27 知 ZNT1=0.9 ZN=1 H1= ZNT1HLim1SH0.95601=504 MPa H2= ZNT2HLim2SH15301 =530 MPa 故 d176.43KT1i21di2H1213 =76.431.1411003.7113.7504213 =46.62mm m= d1Z1=46.6225=1.86 由【1】表 10.3 知 標準模數(shù) m=26.1.3.6.1.3.計算主要尺寸計算主要尺寸d1=m Z1=225=50mm11 d2=m Z2=293=186mm b=dd1=150=50mm 小齒輪的齒寬取 b2=50mm 大齒輪的齒寬取 b1=55m a=mZ1Z22
16、=225932=118m6.1.4.6.1.4.按齒根彎曲疲勞強度校核按齒根彎曲疲勞強度校核 查【1】表 10.13 得 YF1 =2.65 YF2=2.18 應力修正系數(shù) YS 查【1】表 10.14 得 YS1=2.21 YS2=1.79 許用彎曲應力F 由【1】圖 10.25 查得 Flim1 =210 MPa Flim2 =190 MPa 由【1】表 10.10 差得 SF=1.3 由【1】圖 10.26 查得 YNT1=YNT2=0.9 有公式(10.14)可得 F1= YNT1Flim1SF =2100.91.3=145.38 MPa F2= YNT2Flim2SF =1900.9
17、1.3=131.54 MPa 故 F1 =2KT YF YSbm2Z1=76.19MPaF1=145.38MPa F2 =F1YF2YS2YF1YS176.192.211.792.651.59 71.53MPaF2 131.54MPa所以齒根彎曲強度校核合格。6.1.5.6.1.5.檢驗齒輪圓周速度檢驗齒輪圓周速度 Vd1n1600003.14501160600003.03 m/s 由【1】表 10.22 可知選 9 級精度是合適的6.2.6.2.低速級圓柱齒輪傳動的設計計算低速級圓柱齒輪傳動的設計計算6.2.1.選擇齒輪材料及精度等級選擇齒輪材料及精度等級 小齒輪選用 45 號鋼調質,硬度為
18、 220250HBS。大齒輪選用 45 號鋼正火，硬度為 170210HBS。因為是普通減速器 故選用 9 級精度 ，要求齒面粗糙度Ra3.26.3m6.2.2.6.2.2.按齒面接觸疲勞強度設計按齒面接觸疲勞強度設計T2=144.57Nm=145000Nmm n2=313.51rmin12由【1】表 10.11 查得 K=1.1選擇齒輪齒數(shù) 小齒輪的齒數(shù)取 31，則大齒輪齒數(shù) Z2=i3Z1=89.9,圓整得 Z1=90，齒面為軟齒面，由【1】表 10.20 選取 d=1由【1】圖 10.24 查得 HLim1 =550 MPa HLim2 =530 MPa 由表【1】10.10 查得 SH
19、=1 N1=60njLh=60313.511( 1030016) 9.03108 N2= N1 i3=9.031082.9=3.11108 查【1】圖 10.27 知 ZNT1=1 ZN=1.06 H1= ZNT1HLim1SH15501=550 MPa H2= ZNT2HLim2SH1.065301 =562 MPa 故 d176.43KT1i21di3H1213 =76.431.11450002.9112.9550213 =68.02mm m= d1Z1=68.0231=2.2 由【1】表 10.3 知 標準模數(shù) m=2.56.2.3.6.2.3.計算主要尺寸計算主要尺寸d1=m Z1=2
20、.531=77.5mm d2=m Z2=2.590=225mm b=dd1=177.5=77.5mm 大齒輪的齒寬取 b2=80mm 小齒輪的齒寬取 b1=85mm a=mZ1Z22=23190)2=151.25m6.2.4.6.2.4.按齒根彎曲疲勞強度校核按齒根彎曲疲勞強度校核 查【1】表 10.13 得 YF1 =2.53 YF2=2.22 應力修正系數(shù) YS 查【1】表 10.14 得 YS1=1.64 YS2=1.79 許用彎曲應力F 由【1】圖 10.25 查得 Flim1 =210 MPa Flim2 =190 MPa13 由【1】表 10.10 差得 SF=1.3 由【1】圖
21、10.26 查得 YNT1=YNT2=1 有公式(10.14)可得 F1= YNT1Flim1SF =21011.3=162 MPa F2= YNT2Flim2SF =19011.3=146 MPa 故 F1 =2KT YF YSbm2Z1=85.4MPaF1=162MPa F2 =F1YF2YS2YF1YS185.42.221.792.531.64 81.8MPaF2 146MPa所以齒根彎曲強度校核合格。6.2.5.6.2.5.檢驗齒輪圓周速度檢驗齒輪圓周速度 Vd1n1600003.1477.5313.51600001.27 m/s 由【1】表 10.22 可知選 9 級精度是合適的14
22、7、軸的設計7.1.7.1.高速軸的設計高速軸的設計7.1.1.7.1.1.選擇軸的材料及熱處理選擇軸的材料及熱處理由已知條件知減速器傳遞的功率屬于小功率 ，對材料無特殊要求 ，故選用 45 號鋼并經調質處理。7.1.2.7.1.2.按鈕轉強度估算直徑按鈕轉強度估算直徑 根據(jù)表【1】表 14.1 得 C107118 P1=4.99Kw，又由式 d1CP1n113 d11071184.9911601317.519.35 mm 考慮到軸的最小直徑要連接 V 帶，會有鍵槽存在故將估算直徑加大 35。取為 18.0320.32mm 由設計手冊知標準直徑為 20mm7.1.3.7.1.3.設計軸的直徑及
23、繪制草圖設計軸的直徑及繪制草圖確定軸上零件的位置及固定方式 此軸為齒輪軸，無須對齒輪定位。軸承安裝于齒輪兩側的軸段采用軸肩定位，周向采用過盈配合。確定各軸段的直徑，由整體系統(tǒng)初定各軸直徑。軸頸最小處連接 V 帶 d1=20mm，d2=27mm，軸段 3 處安裝軸承 d3=30mm，齒輪軸段 d4=38mm，d5=d3=30mm。確定各軸段的寬度由帶輪的寬度確定軸段 1 的寬度，B=(Z-1)e+2f（由【1】表 8.5 得）B=63mm，所以 b1=75mm；軸段 2 安裝軸承端蓋，b2取 45mm，軸段 3、軸段 5 安裝軸承，由【2】附表 10.2 查的，選 6206 標準軸承，寬度為 1
24、6mm，b3=b5= 16mm；齒輪軸段由整體系統(tǒng)決定，初定此段的寬度為 b4=175mm。 按設計結果畫出草圖，如圖 1-1。15圖 1-17.2.7.2.中間軸的設計中間軸的設計7.2.1.7.2.1.選擇軸的材料及熱處理選擇軸的材料及熱處理由已知條件知減速器傳遞的功率屬于小功率 ，對材料無特殊要求 ，故選用 45 號鋼并經調質處理。7.2.2.7.2.2.按鈕轉強度估算直徑按鈕轉強度估算直徑 根據(jù)表【1】表 14.1 得 C107118 P2=4.75Kw，又由式 d1CP2n213 d11071184.75313.511326.7529.5 mm 由設計手冊知標準直徑為 30mm7.2
25、.3.7.2.3.設計軸的直徑及繪制草圖設計軸的直徑及繪制草圖確定軸上零件的位置及固定方式 此軸安裝 2 個齒輪，如圖 2-1 所示，從兩邊安裝齒輪，兩邊用套筒進行軸向定位，周向定位采用平鍵連接，軸承安裝于齒輪兩側，軸向采用套筒定位，周向采用過盈配合固定。確定各軸段的直徑，由整體系統(tǒng)初定各軸直徑。軸段 1、5 安裝軸承，d1=30mm，軸段 2、4 安裝齒輪，d2=35mm，軸段 3 對兩齒輪軸向定位，d3=42mm，d4=35mm，d5=d1=30mm。確定各軸段的寬度如圖 2-1 所示，由軸承確定軸段 1 的寬度，由【2】附表 10.2 查的，選 6206 標16準軸承，寬度為 16mm，
26、所以 b1= b5=33mm；軸段 2 安裝的齒輪輪轂的寬為85mm，b2取 83mm，軸段 4 安裝的齒輪輪轂的寬為 50mm，b4=48mm。按設計結果畫出草圖，如圖 2-1。圖 2-17.3.7.3.低速軸的設計低速軸的設計7.3.1.7.3.1.選擇軸的材料及熱處理選擇軸的材料及熱處理由已知條件知減速器傳遞的功率屬于小功率 ，對材料無特殊要求 ，故選用 45 號鋼并經調質處理。由【1】表 14.7 查的強度極限b650MP，再由表14.2 得需用彎曲用力1b60MPa。7.3.2.7.3.2.按鈕轉強度估算直徑按鈕轉強度估算直徑 根據(jù)【1】表 14.1 得 C107118 P3=4.4
27、2Kw，T3390.53 N.mn3108.11rmin又由式 d1CP3n313 d11071184.42108.111337.4541.3 mm考慮到軸的最小直徑要安裝聯(lián)軸器，會有鍵槽存在故將估算直徑加大 35。取為 38.5743.37mm由設計手冊知標準直徑為 40mm7.3.3.7.3.3.設計軸的直徑及繪制草圖設計軸的直徑及繪制草圖確定軸上零件的位置及固定方式 17如圖 3-1 所示，齒輪的左右兩邊分別用軸肩和套筒對其軸向固定，齒輪的周向固定采用平鍵連接，軸承安裝于軸段 2 和軸段 6 處，分別用軸肩和套筒對其軸向固定，周向采用過盈配合固定。確定各軸段的直徑，由整體系統(tǒng)初定各軸直徑
28、。軸頸最小處連接軸承 d1=40mm，軸段 2 軸段 6 處安裝軸承 d2=d6=45mm， d3=53mm，軸段 4 對齒輪進行軸向定位，d4=63mm，軸段 5 安裝大齒輪，d5= 56mm。確定各軸段的寬度由聯(lián)軸器的寬度確定軸段 1 的寬度，選用 HL 型彈性柱銷聯(lián)軸器，由【2】附表9.4 查得選 HL3 型號，所以 b1取 94mm；軸段 2 安裝軸承端蓋和軸承，由【2】附表 10.2 查的，選 6209 標準軸承，寬度為 b2取 65mm，由整體系統(tǒng)確定軸段 3取 65mm，b4=12.5mm，軸段 5 安裝的齒輪輪轂的寬為 80mmb5=78mm，軸段 6 安裝軸承和套筒，b6=3
29、8.5mm。按設計結果畫出草圖。如圖 3-1。 7.3.4.7.3.4.按彎扭合成強度校核軸徑按彎扭合成強度校核軸徑畫出軸的受力圖。 （如圖 3-2）做水平面內的彎矩圖。 （如圖 3-3） 圓周力 FT 2T3d39053022253471.38N 徑向力 FrFttan3471.380.3641263.58N 支點反力為 FHAL2FTL1L23471.38126681262254.61N FHcL1FTL1L23471.386868126 1216.77N B-B 截面的彎矩 MHB 左FHAL12254.6168153313.48 N.mm MHB 右FHCL21216.77126153
30、313.02 N.mm做垂直面內的彎矩圖。 （如圖 3-4） 支點反力為 FVAL2FrL1L2）1263.5812668126820.58 N FVcL1FrL1L21263.586868126442.90 N18 B-B 截面的彎矩 MVB 左FVAL1820.586855806.24N.mm MVB 右FVCL2442.9012655805.40N.mm做合成彎矩圖。 （如圖 3- 5） 合彎矩 Me 左MHB 左2MVB 左2 12 153313.48255806.242 12 163154.4 N.mmMe 右MHB 右2MVB 右2 12 153313.02255805.402 1
31、2163153.68 N.mm求轉矩圖。 （如圖 3- 6） T39550P3n395504.42108.11390.53 N.m求當量彎矩。修正系數(shù) 0.6 MeM2T212285534.21 N.mm確定危險截面及校核強度。 eBMeW285534.210.1（50）316.26MPa 查【1】表 14.2 得知 滿足 1b 60MPa 的條件 故設計的軸有足夠的強度，并有一定的余量。圖 3-119208、滾動軸承的選擇軸型號d（mm）D（mm）B（mm）高速軸6206306216中間軸6206306216低速軸62094585199、鍵的選擇 由【1】表 14.8 查得，選用 A 型普通
32、平鍵軸軸徑（mm）鍵寬（mm）鍵高（mm）鍵長（mm）高速軸2066603510870中間軸35108404012884低速軸561610682110、聯(lián)軸器的選擇 低速軸和滾筒軸用聯(lián)軸器連接，由題意選 LT 型彈性柱銷聯(lián)軸器，由【2】附表 9.4 查得 HL3 聯(lián)軸器型號公稱扭矩（Nm）許用轉速（rmin）軸徑（mm）軸孔長度（mm）D（mm）HL36305000406016011、齒輪的潤滑采用浸油潤滑，由于低速級周向速度低，所以浸油高度約為六分之一大齒輪半徑，取為 35mm。12、滾動軸承的潤滑如果減速器用的是滾動軸承，則軸承的潤滑方法可以根據(jù)齒輪或蝸桿的圓周速度來選擇：圓周速度在 2m
33、s3ms 以上時，可以采用飛濺潤滑。把飛濺到箱蓋上的油，匯集到箱體剖分面上的油溝中，然后流進軸承進行潤滑。飛濺潤滑最簡單，在減速器中應用最廣。這時，箱內的潤滑油粘度完全由齒輪傳動決定。圓周速度在 2m/s3m/s 以下時，由于飛濺的油量不能滿足軸承的需要，所以最好采用刮油潤滑，或根據(jù)軸承轉動座圈速度的大小選用脂潤滑或滴油潤滑。利用刮板刮下齒輪或蝸輪端面的油，并導入油溝和流入軸承進行潤滑的方法稱為刮油潤滑。2213、潤滑油的選擇采用脂潤滑時，應在軸承內側設置擋油環(huán)或其他內部密封裝置，以免油池中的油進入軸承稀釋潤滑脂。滴油潤滑有間歇滴油潤滑和連續(xù)滴油潤滑兩種方式。為保證機器起動時軸承能得到一定量的
34、潤滑油，最好在軸承內側設置一圓缺形擋板，以便軸承能積存少量的油。擋板高度不超過最低滾珠(柱)的中心。經常運轉的減速器可以不設這種擋板。轉速很高的軸承需要采用壓力噴油潤滑。如果減速器用的是滑動軸承，由于傳動用油的粘度太高不能在軸承中使用，所以軸承潤滑就需要采用獨自的潤滑系統(tǒng)。這時應根據(jù)軸承的受載情況和滑動速度等工作條件選擇合適的潤滑方法和油的粘度。 齒輪與軸承用同種潤滑油較為便利，考慮到該裝置用于小型設備，選用 L-AN15 潤滑油。 14、密封方法的選取選用凸緣式端蓋易于調整，采用悶蓋安裝骨架式旋轉軸唇型密封圈實現(xiàn)密封。密封圈型號按所裝配軸的直徑確定為（F）B25-42-7-ACM， （F）B
35、70-90-10-ACM。軸承蓋結構尺寸按用其定位的軸承的外徑決定。23結結 論論我們的設計是自己獨立完成的一項設計任務，我們工科生作為祖國的應用型人才，將來所從事的工作都是實際的操作及高新技術的應用。所以我們應該培養(yǎng)自己市場調查、收集資料、綜合應用能力，提高計算、繪圖、實驗這些環(huán)節(jié)來鍛煉自己的技術應用能力。本次畢業(yè)設計針對“二級圓柱齒輪減速器設計”的要求，在滿足各種參數(shù)要求的前提下，拿出一個具體實際可行的方案，因此我們從實際出發(fā)，認真的思考與篩選，經過一個多月的努力終于有了現(xiàn)在的收獲。回想起來，在創(chuàng)作過程中真的是酸甜苦辣咸味味俱全。有時為了實現(xiàn)一個參數(shù)翻上好幾本資料，然而也不見得如人心愿。在
36、制作的過程中，遇到了很多的困難，通過去圖書館查閱資料，上網(wǎng)搜索，還有和老師與同學之間的討論、交流，最終實現(xiàn)了這些問題較好的解決。由齒輪、軸、軸承及箱體組成的齒輪減速器,用于原動機和工作機或執(zhí)行機構之間,起匹配轉速和傳遞轉矩的作用,在現(xiàn)代機械中應用極為廣泛。本次設計的是帶式運輸機用的二級圓柱齒輪減速器。首先熟悉題目，收集資料，理解題目，借取一些工具書。進行了傳動方案的評述，選擇齒輪減速器作為傳動裝置，然后進行減速器的設計計算（包括選擇電動機、設計齒輪傳動、軸的結構設計、選擇并驗算滾動軸承、選擇并驗算聯(lián)軸器、校核平鍵聯(lián)接、選擇齒輪傳動和軸承的潤滑方式九部分內容） 。然后用 AutoCAD 進行傳統(tǒng)
37、的二維平面設計，完成圓柱齒輪減速器的平面零件圖和裝配圖的繪制。通過畢業(yè)設計，樹立正確的設計思想，培養(yǎng)綜合運用機械設計課程和其他先修課程的理論與生產實際知識來分析和解決機械設計問題的能力及學習機械設計的一般方法和步驟。掌握機械設計的一般規(guī)律，進行機械設計基本技能的訓練：例如計算、繪圖、查閱資料和手冊、運用標準和規(guī)范，進行計算機輔助設計和繪圖的訓練。 通過這次畢業(yè)設計的學習和研究，我們開拓了視野，掌握了設計的一般步驟和方法，同時這三年來所學的各種專業(yè)知識又得到了鞏固，同時，這次畢業(yè)設計又涉及到計算、繪圖等，讓我們又學到很多新的知識。但畢竟我們所學的知識有限。本設計的好多地方還等待更改和完善。24參考文獻參考文獻【1】 陳立德,機械設計基礎.上海交大出版社，2000.11【2】 陳立德,機械設計課程設計. 上海交大出版社，2000.11【3】 聯(lián)合編寫組，機械手冊，化學工業(yè)出版社，2001.7【4】杜白石,機械設計課程設計.西北農林科技大學機電學院,2003 【5】龔桂義,機械設計課程設計指導書.北京：高等教育出版社,1996 【6】 吳宗澤,機械設計課程設計手冊.第 2 版. 北京：高等教育出版社,1999【7】 朱文堅,機械設計課程設計.第 2 版.華南理工大學出版社,2004 【8】 汪樸澄,機械設計基礎.第 1 版.人民教育出版社出版,1977
二級直齒圓柱齒輪減速器畢業(yè)設計論文
