斗液壓挖掘機(jī)設(shè)計(jì)
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1、摘 要 挖掘機(jī)械是工程機(jī)械的一種類型,是土石方開挖的主要機(jī)械設(shè)備,單斗液壓挖掘機(jī)是一種采用液壓傳動(dòng)并以鏟斗進(jìn)行挖掘作業(yè)的機(jī)械,液壓挖掘機(jī)的工作裝置常用的有反鏟,正鏟,裝載,抓斗和起重裝置。 本次設(shè)計(jì)主要是設(shè)計(jì)25 t履帶式單斗液壓挖掘機(jī)反鏟工作裝置。主要對工作裝置機(jī)構(gòu)的幾何參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì),通過測繪模型ZX200-3,運(yùn)用Solidworks進(jìn)行三維模型的繪制及裝配;計(jì)算液壓缸作用力、閉鎖力以及對閉鎖力進(jìn)行驗(yàn)算,并調(diào)整液壓缸直徑使液壓缸的閉鎖力在特定的工況下能滿足要求。 在設(shè)計(jì)中應(yīng)注意工作裝置設(shè)計(jì)原則,在各部件滿足要求的條件下實(shí)現(xiàn)6.6米最大挖掘深度,9.9米最大挖掘半徑,7.1米最大
2、卸載高度,實(shí)現(xiàn)挖掘的功能。 關(guān)鍵字:反鏟工作裝置,設(shè)計(jì),三維,測繪計(jì)算 第一章 反鏟工作裝置總體方案的選擇 反鏟工作裝置總體方案的選擇主要依據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書規(guī)定的使用要求,據(jù)以決定工作裝置是通用或是專用的。以反鏟為主的通用裝置應(yīng)保證反鏟使用要求,并照顧到其他裝置的性能。專用裝置應(yīng)根據(jù)作業(yè)條件決定結(jié)構(gòu)方案,在滿足主要作業(yè)條件要求的同時(shí)照顧其它條件的性能。 1.1動(dòng)臂和動(dòng)臂液壓缸的布置方案 (1)動(dòng)臂液壓缸的布置方式 動(dòng)臂液壓缸連接著機(jī)身和動(dòng)臂,是舉升整個(gè)工作裝置及物料的動(dòng)力原件,而且承受的載荷很大,又要保證足夠的閉鎖力矩來獲得必要的挖掘力,因此它的布置是很重要的。 本次設(shè)計(jì)中采
3、用了整體下置式,在此方案中,動(dòng)臂液壓缸置于動(dòng)臂的前下方。比較容易使反鏟挖掘裝置獲得較大的挖掘力,而動(dòng)臂液壓缸的與機(jī)身的鉸點(diǎn)A在垂直方向低于動(dòng)臂與機(jī)身的鉸接點(diǎn)C。C布置于回轉(zhuǎn)平臺(tái)前部,有利于擴(kuò)大作業(yè)半徑和挖掘深度。 (2)動(dòng)臂的結(jié)構(gòu)形式 本次設(shè)計(jì)中采用了整體式彎動(dòng)臂。優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡單,有利于反鏟地面以下的挖掘作業(yè);缺點(diǎn)是適應(yīng)性差,并且容易在彎曲部位容易引起由于結(jié)構(gòu)和工藝問題而導(dǎo)致的應(yīng)力集中等強(qiáng)度方面的問題。 1.2斗桿和斗桿液壓桿的布置 (1) 斗桿的結(jié)構(gòu)形式 本次設(shè)計(jì)中采用了整體式斗桿。優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡單;缺點(diǎn)是難以滿足不同作業(yè)尺寸的要求,尤其是大范圍,遠(yuǎn)距離的挖掘作業(yè)。 (2)
4、 斗桿液壓缸的布置形式 本次設(shè)計(jì)的反鏟挖掘機(jī)是向下而后挖的挖掘方式,因此采用上置式,即將斗桿液壓缸布置于斗桿的上部,使作業(yè)時(shí)斗桿液壓缸大腔能產(chǎn)生足夠的挖掘力和閉鎖力,回?cái)[時(shí)斗桿液壓缸小腔能夠產(chǎn)生足夠的回?cái)[力矩。 1.3鏟斗連桿機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)形式 本方案采用六連桿共點(diǎn)機(jī)構(gòu),原因是該結(jié)構(gòu)形式不僅能滿足鏟斗轉(zhuǎn)角范圍的要求,同時(shí)也能發(fā)揮較大的鏟斗挖掘力。 1.4鏟斗的結(jié)構(gòu)形式 鏟斗整體為縱向?qū)ΨQ結(jié)構(gòu),分為斗腔、斗刃、斗齒、支座和加強(qiáng)部分,整體為焊接結(jié)構(gòu)。斗側(cè)壁為平面結(jié)構(gòu),因?yàn)橐跍虾鸵筝^好的導(dǎo)向性,因此在斗側(cè)壁接近斗前端上部裝設(shè)側(cè)齒,缺點(diǎn)是會(huì)增加挖掘阻力。 第二章 測繪
5、與三維建模 2.1 原始數(shù)據(jù)測繪 表2.1 原始數(shù)據(jù)測繪表 參數(shù)分類 原始機(jī)型(ZAXIS200模型)機(jī)構(gòu)參數(shù)組成 鏟斗 斗桿 動(dòng)臂 機(jī)體 符號意義(與現(xiàn)有機(jī)型比例1:40) 原始參數(shù)/mm L3=36.5 L13=L14=HN=15 L24=QK=10.5 L25=KV=42 L2=KH=14.5 L2=FQ=73 L9=CD=72 L10=FG=20 L11=EG=35 L15=GN=47 L16=FN=60 L1=CF=145.8 L6=CD=77 L7=CB=60 L8=DF=77 L22=BF=89 推導(dǎo)參數(shù) α10
6、=∠ KQV=92° α4=∠EFG=94° α5=∠GNF=20° α6=∠GFN=98° α7=∠NQF=6° α8=∠NFQ=5° α2=∠BCF=29° α3=∠DFC=45° 特性參數(shù) K2=L24/L3=10.5/36.5= 0.29 K5=L2/L9=73/72=1.0 K1=L1/L2 備注 L2為斗桿長 L1為動(dòng)臂長 α1為動(dòng)臂轉(zhuǎn)角 下置式 α11=∠ACV 第一類參數(shù)是決定運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)特性的必要參數(shù),稱原始參數(shù),主要為長度參數(shù);第二類參數(shù)為推導(dǎo)出來的參數(shù),稱推導(dǎo)參數(shù);第三類參數(shù)是作方案比較所需的其它特征參數(shù)。 2.
7、2 三維建模 2.2.1 動(dòng)臂的建模 1、編輯草圖1,使用直線命令繪制草圖 圖2-1 動(dòng)臂拉伸草圖 2、退出草圖1點(diǎn)擊拉伸命令得到如下的實(shí)體 圖2-2 動(dòng)臂拉伸實(shí)體 3、編輯草圖,用直線命令繪制如下草圖,后退出草圖2點(diǎn)擊拉伸命令得到如下的實(shí)體 圖2-3 草圖 圖2-4 拉伸實(shí)體 4、編輯草圖,用直線命令繪制如下草圖,后退出草圖2點(diǎn)擊拉伸命令 圖2-5 草圖 圖2-6 拉伸實(shí)體 5、 繪制的最終結(jié)果 圖2-7 動(dòng)臂實(shí)體 2.2.2 斗桿的建模 1、編輯草
8、圖1,使用直線命令繪制草圖 圖2-8 斗桿草圖 2、退出草圖1點(diǎn)擊拉伸命令得到如下的實(shí)體 圖2-9 拉伸實(shí)體 3、編輯草圖,用直線命令繪制如下草圖,后退出草圖2點(diǎn)擊拉伸命令得到如下的實(shí)體 圖2-10 草圖 圖2-11 拉伸實(shí)體 4、 繪制的最終結(jié)果 圖2-12 斗桿實(shí)體 2.2.3 鏟斗的建模 1、編輯草圖,用直線命令繪制如下草圖,后退出草圖2點(diǎn)擊拉伸命令得到如下的實(shí)體 圖2-13 鏟斗草圖 圖2
9、-14 拉伸實(shí)體 2、 繪制的最終結(jié)果 圖2-15 鏟斗實(shí)體 2.2.4工作裝置的裝配 1、 動(dòng)臂機(jī)構(gòu)的裝配 圖2-16 動(dòng)臂機(jī)構(gòu)裝配 2、 斗桿機(jī)構(gòu)的裝配 圖2-17 斗桿機(jī)構(gòu)裝配 3、 鏟斗機(jī)構(gòu)的裝配 圖2-18 鏟斗機(jī)構(gòu)裝配 2.3整機(jī)裝配圖 圖2-19 整機(jī)裝配圖 第三章 反鏟工作裝置參數(shù) 圖3-1 總體設(shè)計(jì)圖 3.1動(dòng)臂機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 3.1.1設(shè)計(jì)的主要要求 1、滿足作業(yè)尺寸和挖掘范圍(
10、幾何尺寸) 2、滿足提升力和閉鎖要求(性能) 3、結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)型式要合理緊湊,無干涉,無功率浪費(fèi)。 3.1.2動(dòng)臂機(jī)構(gòu)與機(jī)身的鉸接點(diǎn)及參數(shù) 1、 動(dòng)臂下鉸點(diǎn)C和動(dòng)臂缸下鉸點(diǎn)A位置 以工作平面為X軸,通過回轉(zhuǎn)中心線為Y軸測繪得: A(460,1440) C(40,2190) 2、的確定: 測繪得 3、動(dòng)臂長度及彎角參數(shù) 圖3-2 動(dòng)臂 原始參數(shù)給定最大挖掘半徑為R1=9920mm CF=5828mm CB=2480mm BF=3610mm 動(dòng)臂彎角 4、最大挖掘深度和最大卸載高度及動(dòng)臂最大仰角和最大俯角
11、 圖3-3 動(dòng)臂擺角 由測繪值可知: 最大仰角=85° 最大俯角=15° 動(dòng)臂的擺角范圍=70° 5、動(dòng)臂油缸的缸數(shù) 動(dòng)臂油缸缸數(shù)為2個(gè)。 6、動(dòng)臂缸全伸長度、全縮長度和伸縮比 由測繪值可知: 全伸長度=3170mm 全縮長度=2136mm 動(dòng)臂缸的伸縮比 =3170mm/2136mm=1.48 3.1.3動(dòng)臂與斗桿之比 動(dòng)臂與斗桿的長度比,特
12、性參數(shù) =5828/2960=1.97,在1.5到2之間,屬于中間方案。值較大,宜斗桿挖掘?yàn)橹鳌?
3.2斗桿機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)
3.2.1設(shè)計(jì)的主要要求
1、保證足夠的斗齒挖掘力和閉鎖力
2、保證斗桿的擺角范圍 13、全縮長度和伸縮比
由測繪值可知: 全伸長度=3908mm
全縮長度=2391mm
動(dòng)臂缸的伸縮比 =3908mm/2391mm=1.63
4、斗桿的擺角范圍
斗桿的擺角范圍:110°
5、
6、由幾何位置確定=130°—170°。
斗桿上取決于結(jié)構(gòu)因素,并考慮到工作范圍,取
3.3鏟斗連桿機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)
圖3-5 鏟斗連桿機(jī)構(gòu)參數(shù)
3.3.1設(shè)計(jì)的主要要求
1、必要的轉(zhuǎn)角范圍
必要的開挖角(水平面以上0°-30°)
必要的挖掘轉(zhuǎn) 14、角(90°-110°)
必要的挖掘裝滿轉(zhuǎn)角(鏟斗的總轉(zhuǎn)角=150°-180°)
2、符合載荷變化情況
開挖角范圍內(nèi)及處大于等于平均挖掘阻力
25°-35°之間大于等于最大挖掘阻力
之后可不考慮,只要挖掘力大于零就行
3、機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)無干涉(避免轉(zhuǎn)斗缸全伸時(shí)斗齒尖碰撞斗桿下緣的現(xiàn)象)
3.3.2連桿機(jī)構(gòu)的參數(shù)
MN=640mm MK=600mm NQ=483mm KQ=447mm
3.3.3鏟斗機(jī)構(gòu)的參數(shù)
1、
2、
3、鏟斗液壓缸全伸長度、全縮長度和伸縮比
由測繪值 15、可知: 全伸長度=2558mm
全縮長度=1593mm
動(dòng)臂缸的伸縮比 =2558mm/1593mm=1.61
4、鏟斗油缸的缸數(shù)
鏟斗油缸缸數(shù)為1個(gè)。
5、斗形參數(shù)
鏟斗的主要參數(shù)有四個(gè),分別是標(biāo)準(zhǔn)斗容量q、平均斗寬B、轉(zhuǎn)斗挖掘半徑R和轉(zhuǎn)斗挖掘裝滿角2φ。
四者的關(guān)系:
式中 —標(biāo)準(zhǔn)斗容量;
—平均斗寬,由表2.1 差值計(jì)算B=880mm;
—轉(zhuǎn)斗挖掘半徑;
—土壤松散系數(shù),取近似值為1.25;
—挖掘裝滿角,全面考慮有關(guān)因素,可以取=90o~100o,取 2=100o。
16、 由原始參數(shù)測得R=1505mm
KQ=447mm
一般取,測得=95.5°
得出斗容量
第四章 反鏟工作裝置作業(yè)范圍及包絡(luò)圖
4.1包絡(luò)圖的繪制
4.1.1包絡(luò)圖的定義
1、主要作業(yè)尺寸;
2、各部件轉(zhuǎn)角位置及極限位置;
3、機(jī)構(gòu)干涉情況;
4、挖掘總面積及主要挖掘區(qū)域的分布情況。
4.1.2包絡(luò)圖的繪制
段:動(dòng)臂液壓缸最長,斗桿液壓缸最短,鏟斗液壓缸由最短到最長,由斗齒尖繞點(diǎn)以為半徑轉(zhuǎn)動(dòng)形成。
段:動(dòng)臂液壓缸最長,鏟斗液壓缸最長,斗桿液壓缸由最短到最長,由斗齒尖繞點(diǎn)以為半徑轉(zhuǎn)動(dòng)形成。
段:動(dòng)臂液壓缸最長,斗桿液壓缸 17、最長,鏟斗液壓缸由最長縮至斗齒尖位于C丶連線上為止,由斗齒尖繞點(diǎn)以為半徑轉(zhuǎn)動(dòng)形成。
段:斗桿液壓缸最長,鏟斗液壓缸固定,動(dòng)臂液壓缸由最長到最短,由斗齒尖繞點(diǎn)以為半徑轉(zhuǎn)動(dòng)形成。
段:動(dòng)臂液壓缸最短,斗桿液壓缸最長,鏟斗液壓缸由原固定值縮至F丶Q丶V三點(diǎn)一線,由斗齒尖繞點(diǎn)以為半徑轉(zhuǎn)動(dòng)形成。
段:動(dòng)臂液壓缸最短,鏟斗液壓缸固定,F(xiàn)丶Q丶V三點(diǎn)一線,斗桿液壓缸由最長到最短,由斗齒尖繞點(diǎn)以為半徑轉(zhuǎn)動(dòng)形成。
段:動(dòng)臂液壓缸最短,斗桿液壓缸最短,鏟斗液壓缸由使F丶Q丶V三點(diǎn)一線姿態(tài)縮至斗齒尖位于C丶連線的延長線上,即使C丶Q丶V三點(diǎn)一線,由斗齒尖繞點(diǎn)以為半徑轉(zhuǎn)動(dòng)形成。
段:斗桿液壓缸最短,鏟斗液壓 18、缸為上衣弧段時(shí)的狀態(tài),動(dòng)臂液壓缸由最短到最長,由斗齒尖繞點(diǎn)以為半徑轉(zhuǎn)動(dòng)形成。
圖4-1 包絡(luò)圖
4.2作業(yè)范圍
表4.1 主要作業(yè)參數(shù)
最大挖掘深度h/mm
6610
最大挖掘高度h/mm
9712
最大挖掘半徑r/mm
9865
最大卸載高度h/mm
7018
停機(jī)面上的最大挖掘半徑r/mm
9667
最大垂直挖掘深度h/mm
5022
最大挖掘高度h/mm
6356
第五章 動(dòng)臂液壓缸作用力及閉鎖力的確定
確定出動(dòng)臂液壓缸作用力和閉鎖力,就能確定出動(dòng)臂缸的缸徑。
5.1動(dòng)臂液壓缸的作用力
動(dòng)臂液壓缸應(yīng)保證反鏟作業(yè)過程中在任何位置上都能提 19、起帶有滿載鏟斗的工作裝置到達(dá)最高和最遠(yuǎn)的位置。
斗內(nèi)土重 取
表5.1 國內(nèi)幾種反鏟裝置的構(gòu)件近似質(zhì)量表
序號
斗容量
(m3)
質(zhì)量(t)
動(dòng)臂(G1)
斗桿(G2)
鏟斗(G3)
斗桿缸(G4)
鏟斗缸(G5)
連桿搖桿(G6)
動(dòng)臂缸(G7)
機(jī)重(G)
4
0.15
0.223
0.179
0.085
0.055
0.051
0.017
0.055
5
6
0.4
0.598
0.288
0.3
0.11
0.09
0.059
0.12
11.6
由于此次設(shè)計(jì)的斗容量是q=0.9m3,采用插值法確定各構(gòu)件的重 20、量,如表5.2所示。
表5.2工作裝置各構(gòu)件質(zhì)量表
動(dòng)臂(G1)
斗桿(G2)
鏟斗(G3)
斗桿缸(G4)
鏟斗缸(G5)
連桿搖桿(G6)
動(dòng)臂缸(G7)
機(jī)重(G)
1.385
0.66
0.69
0.25
0.21
0.14
0.27
25
依據(jù)以下三個(gè)位置動(dòng)臂液壓缸的舉升力:
1、 工況一:從最大挖掘深度處提起滿載斗時(shí)所需要的動(dòng)臂缸舉升力,圖上所有重心位置及到C點(diǎn)的所在縱軸線距離都是通過作圖在圖上的測得的,與實(shí)際的存在誤差,只能對動(dòng)臂缸的作用力作估計(jì)計(jì)算。如圖5-1所示
圖5-1動(dòng)臂液壓缸作用力計(jì)算簡圖(工況一)
各構(gòu)件到動(dòng)臂鉸點(diǎn)的力臂值如表 21、5.3所示
表5.3各作用力的近似力臂值表(mm)
土
動(dòng)臂
斗桿
鏟斗
斗桿缸
鏟斗缸
連桿搖桿
動(dòng)臂缸
力臂
3516
2249
4346
3516
3421
4550
4442
1633
609
對動(dòng)臂鉸點(diǎn)C點(diǎn)取矩有:
即:
求得:
2、工況二:從最大挖掘半徑處提起滿載斗時(shí)所需要的動(dòng)臂缸舉升力,圖上所有重心位置及到C點(diǎn)的所在縱軸線距離都是通過作圖在圖上的測得的,與實(shí)際的存在誤差,只能對動(dòng)臂缸的作用力作估計(jì)計(jì)算。如圖5-2所示。
各構(gòu)件到動(dòng)臂鉸點(diǎn)的力臂值如表5.4所示。
圖5-2動(dòng)臂液壓缸作用力計(jì) 22、算簡圖(工況二)
表5.4各作用力的近似力臂值表(mm)
土
動(dòng)臂
斗桿
鏟斗
斗桿缸
鏟斗缸
連桿搖桿
動(dòng)臂缸
力臂
8927
2563
6549
8927
3932
7710
8100
1400
810
對動(dòng)臂鉸點(diǎn)C點(diǎn)取矩有:
即:
求得:
3、工況三:從最大卸載高度處提起滿載斗時(shí)所需要的動(dòng)臂缸舉升力,圖上所 有重心位置及到C點(diǎn)的所在縱軸線距離都是通過作圖在圖上的測得的,與實(shí)際的存在誤差,只能對動(dòng)臂缸的作用力作估計(jì)計(jì)算。如圖5.3所示。
對動(dòng)臂鉸點(diǎn)C點(diǎn)取矩有:
即:
圖 23、5-3動(dòng)臂液壓缸作用力計(jì)算簡圖(工況三)
各構(gòu)件到動(dòng)臂鉸點(diǎn)的力臂值如表5.5所示:
表5.5各作用力的近似力臂值表(mm)
土
動(dòng)臂
斗桿
鏟斗
斗桿缸
鏟斗缸
連桿搖桿
動(dòng)臂缸
力臂
5524
737
3125
5524
950
3500
5330
510
420
求得:
綜上所述,動(dòng)臂缸最大舉升力
5.2動(dòng)臂液壓缸的閉鎖力
確定合理的液壓缸閉鎖能力是保證挖掘力得到充分發(fā)揮的基本條件之一。選擇適當(dāng)?shù)膭?dòng)臂液壓缸閉鎖壓力既能起到保護(hù)元件的目的又能保證主動(dòng)油缸發(fā)揮最大挖掘力使正常作業(yè)順利進(jìn)行。過大的閉鎖壓力不但起不 24、到保護(hù)液壓系統(tǒng)及其元件的作用,而且會(huì)對系統(tǒng)提出過高的要求,這樣既不經(jīng)濟(jì),也無必要,還可能損壞元件。合理的閉鎖壓力是保證在主要挖掘范圍內(nèi)使主動(dòng)液壓缸能發(fā)揮出最大挖掘力的同時(shí)還能起到保護(hù)元件的作用。常選定以下三個(gè)工況進(jìn)行閉鎖力分析:
Ⅰ.動(dòng)臂最低,斗桿鉛垂,轉(zhuǎn)斗挖掘,其作用力臂最大;
Ⅱ.動(dòng)臂最低,F(xiàn)、Q、V三點(diǎn)一線,斗桿挖掘且作用力臂最大;
Ⅲ.動(dòng)臂最低,挖掘深度最大,F(xiàn)、Q、V三點(diǎn)一線,鏟斗挖掘,克服平均阻力。
工況一:動(dòng)臂液壓缸全縮,斗桿液壓缸垂直于水平面,鏟斗液壓缸產(chǎn)生的挖掘力最大,挖掘阻力對動(dòng)臂鉸點(diǎn)C,斗桿鉸點(diǎn)F所造成的力矩均接近最大值,而動(dòng)臂液壓缸的力臂值為最小
注:
鏟 25、斗缸的主動(dòng)作用力P3為
轉(zhuǎn)斗液壓缸可通過對Q點(diǎn)的力矩平衡方程求得:
從可能出現(xiàn)的最不利情況出發(fā),假設(shè)存在法向阻力,其值取
各點(diǎn)對F點(diǎn)取矩,可得到斗桿液壓缸所受的被動(dòng)作用力
圖5-5液壓缸閉鎖壓力計(jì)算簡圖(工況一)
446
768
238
4100
1364
4163
4347
2250
6930
5830
609
871
表5.6各作用力的近似力臂值表(mm)(工況一)
斗桿缸的主動(dòng)作用力P2為
在此工況下閉鎖力不足,限壓閥的調(diào)定壓力應(yīng)高于液壓缸工作壓力,超出的百分比為:
同樣對動(dòng)臂在平臺(tái)上的支撐點(diǎn)C取矩 26、,求得動(dòng)臂液壓缸所受的被動(dòng)作用力,
此時(shí)動(dòng)臂缸受拉,液壓缸的閉鎖力等于小腔作用力
在此工況下動(dòng)臂液壓缸小腔閉鎖力不足,超出的百分比為:
工況二:動(dòng)臂最低,即動(dòng)臂液壓缸全縮,F(xiàn)、Q、V三點(diǎn)一線,斗桿液壓缸產(chǎn)生最大挖掘力,挖掘阻力對動(dòng)臂鉸點(diǎn)C的力矩接近最大值,而動(dòng)臂液壓缸的力臂為最小。
注:
轉(zhuǎn)斗液壓缸可通過對Q點(diǎn)的力矩平衡方程求得:
從可能出現(xiàn)的最不利情況出發(fā),假設(shè)存在法向阻力,其值取
圖5-6 液壓缸閉鎖壓力計(jì)算簡圖(工況二)
表5.7各作用力的近似力臂值表(mm)(工況二)
393
211
107
4437
0
3 27、898
4215
2250
4735
7834
609
947
各點(diǎn)對F點(diǎn)取矩,可得到鏟斗液壓缸所受的被動(dòng)作用力
此時(shí)斗桿缸的主動(dòng)作用力
在此工況下閉鎖力富裕,斗桿缸會(huì)出現(xiàn)被動(dòng)回縮現(xiàn)象,為了防止液壓缸回縮,限壓閥的調(diào)定壓力應(yīng)高于液壓缸工作壓力,超出的百分比為:
同樣對動(dòng)臂在平臺(tái)上的支撐點(diǎn)C取矩,求得動(dòng)臂液壓缸所受的被動(dòng)作用力,
此時(shí)動(dòng)臂缸受拉
在此工況下動(dòng)臂缸會(huì)出現(xiàn)伸長現(xiàn)象,為防止其伸長,限壓閥的調(diào)定壓力應(yīng)高于其工作壓力,超出的百分比為:
工況三:動(dòng)臂液壓缸全縮,F(xiàn)、Q、V三點(diǎn)一線且與地面垂直,挖掘阻力對動(dòng)臂鉸點(diǎn)C必將造成最大的挖掘阻力矩,它會(huì)要求液壓缸缸徑增大,或閉 28、鎖壓力過分增高,這種過分的要求往往被認(rèn)為是不合理的。因此在這種情況下挖掘時(shí)只要求能克服平均挖掘阻力。
最大挖掘阻力:
式中 —土壤硬質(zhì)系數(shù)。對于III級土宜取,取
—鏟斗與斗桿鉸點(diǎn)到斗齒齒尖距離,單位為cm,
—挖掘過程中鏟斗總轉(zhuǎn)角的一半,
—切削刃寬度影響系數(shù),,為鏟斗平均寬度,單位為m
—切削角變化影響,取
—斗的側(cè)壁厚度影響系數(shù),,為側(cè)壁厚度單位為cm,初步設(shè)計(jì)時(shí)可取X=1.15
—帶有斗齒的系數(shù),Z=0.75
圖5-7液壓缸閉鎖壓力計(jì)算簡圖(工況三)
表5.8 各作用力的近似力臂值表(mm)(工況三)
29、
534
527
392
368
239
4437
0
4492
4363
2265
4492
7596
609
870
D—切削刃擠壓土壤的力,根據(jù)斗容大小在D=10000~17000N的范圍內(nèi)選取,斗容小于0.25m3 時(shí),D應(yīng)小于10000N。取D=5000N
求得:
鏟斗平均挖掘阻力
取
從可能出現(xiàn)的最不利情況出發(fā),假設(shè)存在法向阻力,其值取
各點(diǎn)對F點(diǎn)取矩,可得到斗桿液壓缸所受的被動(dòng)作用力
此時(shí)斗桿缸的主動(dòng)作用力
在此工況下閉鎖力富裕,超出的百分比為:
同樣對動(dòng)臂在平臺(tái)上的支撐點(diǎn)C取矩,求得動(dòng)臂液壓缸所受的被動(dòng)作用力,
此時(shí)動(dòng)臂缸受拉 30、
在此工況下閉鎖力富裕,超出的百分比為:
表5.4液壓缸閉鎖力計(jì)算結(jié)果匯總表
液壓缸種類
液壓缸參數(shù)
液壓缸閉鎖壓力(KN)
只數(shù)
缸徑
桿徑
行程
大腔推力
第Ⅰ工況
第Ⅱ工況
第Ⅲ工況
mm
KN
閉鎖
壓力
超壓
閉鎖
壓力
超壓
閉鎖壓力
超壓
動(dòng)臂缸
2
160
110
1034
2*683.5
832
15.6%
851
18.1%
632
-12.2%
斗桿缸
1
120
100
1518
384
418
8.8%
—
—
256
-33.4%
鏟斗缸
1
100
60
966 31、
267
—
—
324
-15.7%
—
—
由上述過程得出的動(dòng)臂油缸閉鎖壓力是保證這些指定工況下主動(dòng)油缸能發(fā)揮最大挖掘力的最低限定壓力。實(shí)際分析計(jì)算中難以對所有的工況計(jì)算油缸應(yīng)產(chǎn)生的閉鎖壓力,事實(shí)上,對所有的工況都保證主動(dòng)油缸能充分發(fā)揮其最大挖掘力是不現(xiàn)實(shí)的,也是不可取的,因?yàn)?,某些工況下所需的閉鎖壓力可能會(huì)很大,如照此工況設(shè)定閉鎖壓力,將會(huì)對系統(tǒng)帶來更高甚至難以達(dá)到的要求,所以,比較合理的閉鎖壓力設(shè)定值應(yīng)如前面所述,能保證主要工況下在較大范圍內(nèi)主動(dòng)油缸的最大挖掘力能充分發(fā)揮就行了。
為了統(tǒng)一閉鎖力壓力,將三組油缸的閉鎖壓力上調(diào)至40.5MPa,即:
動(dòng)臂小腔閉鎖力 32、
斗桿大腔閉鎖力
鏟斗大腔閉鎖力
第六章 工作裝置運(yùn)動(dòng)分析
6.1 動(dòng)臂運(yùn)動(dòng)分析
6.1.1動(dòng)臂擺角運(yùn)動(dòng)范圍
動(dòng)臂油缸的最小長度;動(dòng)臂油缸的伸出的最大長度;
A:動(dòng)臂油缸的下鉸點(diǎn);B:動(dòng)臂油缸的上鉸點(diǎn);C:動(dòng)臂的下鉸點(diǎn).
圖6-1 動(dòng)臂擺角范圍計(jì)算簡圖
φ1是L1的函數(shù)。動(dòng)臂上任意一點(diǎn)在任一時(shí)刻也都是L1的函數(shù)。如圖6-1所示,圖中動(dòng)臂油缸的最短長度;動(dòng)臂油缸的伸出的最大長度;動(dòng)臂油缸兩鉸點(diǎn)分別與動(dòng)臂下鉸點(diǎn)連線夾角的最小值;動(dòng)臂油缸兩鉸點(diǎn)分別與動(dòng)臂下鉸點(diǎn)連線夾角的最大值;A:動(dòng)臂油缸的下鉸點(diǎn);B:動(dòng)臂油缸的上鉸點(diǎn);C:動(dòng)臂的下鉸點(diǎn)。
則有:
在三角形ABC中:
L 33、12 = l72+l52-2l7l5 COSθ1
θ1 = COS-1[(l72+l52- L12)/2×l7×l5]
在三角形BCF中:
L222 = l72+l12-2×COSα20×l7×l1
α20 = COS-1[(l72+ l12- L222)/2×l7×l1]
由圖3-3所示的幾何關(guān)系,可得到α21的表達(dá)式:
α21 =α20+α11-θ1
當(dāng)F點(diǎn)在水平線CU之下時(shí)α21為負(fù),否則為正。
F點(diǎn)的坐標(biāo)為
XF = l30+l1×cosα21
YF = l30+l1×Sinα21
C點(diǎn)的坐標(biāo)為
XC = XA+l5×COSα11 = l30
YC 34、 = YA+l5×Sinα11
動(dòng)臂油缸的力臂e1
e1 = l5×Sin∠CAB
顯然動(dòng)臂油缸的最大作用力臂e1max= l5,又令ρ = l1min/ l5,δ = l7/ l5。這時(shí)
L1 = Sqr(l72-l52)= l5 × Sqr(δ2-1)
θ1 = cos-11/δ
6.1.2動(dòng)臂F點(diǎn)運(yùn)動(dòng)方程
圖6-2 動(dòng)臂絞點(diǎn)范圍計(jì)算簡圖
得
所以
得F點(diǎn)運(yùn)動(dòng)方程:
6.2 斗桿運(yùn)動(dòng)分析
6.2.1 斗桿擺角運(yùn)動(dòng)范圍
如下圖6-3所示,D點(diǎn)為斗桿油缸與動(dòng)臂的鉸點(diǎn)點(diǎn),F(xiàn)點(diǎn)為動(dòng)臂與斗桿的鉸點(diǎn),E點(diǎn)為斗桿油缸與斗桿的鉸點(diǎn)。斗桿的位置參數(shù)是l2 35、,這里只討論斗桿相對于動(dòng)臂的運(yùn)動(dòng),即只考慮L2的影響。
D-斗桿油缸與動(dòng)臂的鉸點(diǎn)點(diǎn); F-動(dòng)臂與斗桿的鉸點(diǎn);
E-斗桿油缸與斗桿的鉸點(diǎn); θ斗桿擺角.
圖6-3 斗桿機(jī)構(gòu)擺角計(jì)算簡圖
在三角形DEF中
L22 = l82+ l92-2×COSθ2×l8×l9
θ2 = COS-1[(L22- l82-l92)/2×l8×l9]
由上圖的幾何關(guān)系知
φ2max =θ2 max-θ2min
則斗桿的作用力臂
e2 =l9Sin∠DEF
顯然斗桿的最大作用力臂e2max = l9,此時(shí)θ2 = COS-1(l9/l8),L2 =
6.2.2斗桿Q點(diǎn)運(yùn)動(dòng)范圍
又因 36、為
得
從而得
所以Q點(diǎn)運(yùn)動(dòng)方程:
+
+
6.3 鏟斗運(yùn)動(dòng)分析
圖6-4 齒尖坐標(biāo)方程推導(dǎo)簡圖
鏟斗相對于XOY坐標(biāo)系的運(yùn)動(dòng)是L1、L2、L3的函數(shù),現(xiàn)討論鏟斗相對于斗桿的運(yùn)動(dòng),如圖6-4所示,G點(diǎn)為鏟斗油缸與斗桿的鉸點(diǎn),F(xiàn)點(diǎn)為斗桿與動(dòng)臂的鉸點(diǎn)Q點(diǎn)為鏟斗與斗桿的鉸點(diǎn),v點(diǎn)為鏟斗的斗齒尖點(diǎn),K點(diǎn)為連桿與鏟斗的餃點(diǎn),N點(diǎn)為曲柄與斗桿的鉸點(diǎn),M點(diǎn)為鏟斗油缸與曲柄的鉸點(diǎn),H點(diǎn)為曲柄與連桿的鉸點(diǎn)。
6.3.1 鏟斗連桿機(jī)構(gòu)傳動(dòng)比i
利用圖6-4,可以知道求得以下的參數(shù):
在三角形HGN中
α22 = ∠HNG = COS-1[(l152+l142-L32)/2×l15×l14] 37、
α30 = ∠HGN = COS-1[(L32+ l152- l142)/2×L3×l14]
α32 = ∠HNG = π - ∠MNG - ∠MGN =π -α22-α30
在三角形HNQ中
L272 = l132 + l212 + 2×COSα23×l13×l21
∠NHQ = COS-1[(l212+l142- L272)/2×l21×l14]
在三角形QHK中
α27 = ∠QHK= COS-1[(l292+l272-L242)/2×l29×l27]
在四邊形KHQN中
∠NHK=∠NHQ+∠QHK
鏟斗油缸對N點(diǎn)的作用力臂r1
r1 = l13×Si 38、nα32
連桿HK對N點(diǎn)的作用力臂r2
r2 = l13×Sin ∠NHK
而由r3 = l24,r4 = l3 有[3]
連桿機(jī)構(gòu)的總傳動(dòng)比
i = (r1×r3)/(r2×r4)
顯然3-17式中可知,i是鏟斗油缸長度L2的函數(shù),用L2min代入可得初傳動(dòng)比i0,L2max代入可得終傳動(dòng)比iz。
6.3.2鏟斗相對于斗桿的擺角
鏟斗的瞬時(shí)位置轉(zhuǎn)角為
φ3 =α7+α24+α26+α10
其中,在三角形NFQ中
α7 = ∠NQF= COS-1[(l212+l22- l162)/2×l21×l2]
α10暫時(shí)未定,其在后面的設(shè)計(jì)中可以得到。
當(dāng)鏟斗油缸長度L3分 39、別取L3max和L3min時(shí),可分別求得鏟斗的最大和最小轉(zhuǎn)角θ3max和θ3min,于是得鏟斗的瞬間轉(zhuǎn)角:
φ3 = θ3-θ3min
鏟斗的擺角范圍:
φ3 = θ3max-θ3min
6.3.3 斗齒V點(diǎn)運(yùn)動(dòng)分析
如圖6-4所示,斗齒尖V點(diǎn)的坐標(biāo)值XV和YV,是L1 、L2、L3的函數(shù)只要推導(dǎo)出XV和YV的函數(shù)表達(dá)式,那么整機(jī)作業(yè)范圍就可以確定,現(xiàn)推導(dǎo)如下:
由F點(diǎn)知:
α32= ∠CFQ= π –α3-α4-α6-θ2
在三角形CDF中:∠DCF由后面的設(shè)計(jì)確定,在∠DCF確定后則有:
l82 = l62 + l12 - 2×COS∠DCF×l1×l6
l62 = 40、 l82 + l12 - 2×COSα3×l1×l8
α3 = COS-1(l82+l12–l62)/2×l1×l8
在三角形DEF中
L22=l82+l92-2×COSθ2×l8×l9
則可以得斗桿瞬間轉(zhuǎn)角θ2
θ2 = COS-1[(l82+l92- L22)/2×l8×l9]
α4、α6在設(shè)計(jì)中確定。
由三角形CFN知:
l28 = Sqr(l162 + l12 - 2×COSα32×l16×l1)
由三角形CFQ知:
l23 = Sqr(l22 + l12 - 2×COSα32×l2×l1)
由Q點(diǎn)知 41、:
α35= ∠CQV= 2π–α33-α24-α10
在三角形CFQ中:
l12 = l232 + l32 - 2×COSα33×l23×l3
α33 = COS-1[(l232+l32- l12)/2×l23×l3]
在三角形NHQ中:
l132 = l272 + l212 - 2×COSα24×l27×l21
α24 =∠NQH=COS-1[l272+l212 -l132)/2×l27×l21]
在三角形HKQ中:
l292 = l272 + l242 - 2×COSα26×l27×l24
α26 =∠HQK=COS-1[l272+l242–l292)/2×l27× 42、l24]
在四邊形HNQK:
∠NQH =α24 +α26
α20 = ∠KQV=110°
在列出以上的各線段的長度和角度之間的關(guān)系后,利用矢量坐標(biāo)我們就可以得到各坐標(biāo)點(diǎn)的值。
參考文獻(xiàn)
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[3] 周靜卿,機(jī)械制圖與計(jì)算機(jī)繪圖。機(jī)械工業(yè)出版社。1998
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[5] 同濟(jì)大學(xué),鏟土運(yùn)輸機(jī)械,第二版,中國建筑工業(yè)出版社。1987
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[8] 《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊》聯(lián)合縮寫組。機(jī)械設(shè)計(jì)手冊,第二版,化學(xué)工業(yè)出版社 2005
總 結(jié)
2014年12月,經(jīng)過四個(gè)星期的課程設(shè)計(jì),我收獲頗豐。
在李捷老師的指導(dǎo)下,我們?nèi)齻€(gè)人組成一個(gè)小組進(jìn)行課程設(shè)計(jì),我們的題目是單斗液壓挖掘機(jī)工作裝置的設(shè)計(jì)。在設(shè)計(jì)期間,我們分工以及任務(wù)和時(shí)間的分配都很明確,一周的測繪,一周的三維建模,一周的設(shè)計(jì)分析。在我們?nèi)说膱F(tuán)隊(duì)協(xié)作,互幫互助之下及老師的細(xì)心教導(dǎo),我們順利完成了本次設(shè)計(jì)。
本次設(shè)計(jì)共分為兩大部分:理論計(jì)算和測繪。
理論計(jì)算部分的計(jì)算過程 44、依據(jù)自己所學(xué)的專業(yè)基礎(chǔ)課和專業(yè)課的知識,大量參考專業(yè)資料和挖掘機(jī)機(jī)的相關(guān)產(chǎn)品資料,計(jì)算中所用標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、數(shù)據(jù)均為查閱已有國家標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范,并與實(shí)際產(chǎn)品資料相比較,其余有關(guān)公式和符號也參考工程機(jī)械設(shè)計(jì)中的已有經(jīng)驗(yàn)、慣例進(jìn)行,并在說明書中作了相應(yīng)的含義說明,整個(gè)計(jì)算方法采用以參考已有標(biāo)準(zhǔn)和經(jīng)驗(yàn)為主,自己個(gè)人意見思路為輔進(jìn)行,因而一些數(shù)據(jù)和方法還不能與實(shí)際使用情況相吻合。
繪圖部分采用SolidWorks繪圖軟件進(jìn)行,在繪圖過程中對之前所學(xué)計(jì)算機(jī)繪圖方法加深了理解,提高了熟練程度,對繪圖中出現(xiàn)的問題通過請教老師和同學(xué)得到了解決,使自己的繪圖能力得到了很大的提高,為以后的工作打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。
我主要負(fù)責(zé)三維的繪制,然后幫助他們完成剩下的設(shè)計(jì)計(jì)算。經(jīng)過本次設(shè)計(jì),我們熟悉的掌握了對SolidWorks的應(yīng)用,包括零件的三維建模,整個(gè)挖掘機(jī)的裝配及工程圖的繪制,在建模的同時(shí)也使我們更加深入的了解工作裝置如何工作,對所學(xué)知識有了一個(gè)清晰,直觀的認(rèn)識,并能做到理論與實(shí)踐相結(jié)合。
本次畢業(yè)設(shè)計(jì)有工程機(jī)械教研室委托李捷老師指導(dǎo)和審閱,期間李老師對我的設(shè)計(jì)認(rèn)真指導(dǎo),提出了許多寶貴的意見,在百忙之中一次次細(xì)心講解疑難之處,給予我很多幫助和關(guān)心。在此,我對李老師表示衷心的感謝,同時(shí)也感謝曾經(jīng)知道和幫助過我的其他各位老師和同學(xué)們。
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