壓縮包內(nèi)含有CAD圖紙和說明書,均可直接下載獲得文件，所見所得，電腦查看更方便。Q 197216396 或 11970985
文獻(xiàn)翻譯
題 目 一種在寒冷地區(qū)基于耦合空氣源
吸收熱泵的供熱系統(tǒng)：節(jié)能分析
學(xué)生姓名
專業(yè)班級(jí)
學(xué) 號(hào)
院（系）
指導(dǎo)教師（職稱）
完成時(shí)間
一種在寒冷地區(qū)基于耦合空氣源吸收熱泵的供熱系統(tǒng)：節(jié)能分析
摘要 用于供暖和生活熱水的能耗非常高。這種基于空氣源吸收熱泵(ASAHP)的供熱系統(tǒng)被評(píng)估有很大的節(jié)能潛力。然而，單級(jí)ASAHP在室外空氣溫度很低時(shí)表現(xiàn)不佳。一種雙級(jí)耦合ASAHP被提出用于提高單級(jí)ASAHP在寒冷地區(qū)的節(jié)能潛力。在變化的工作環(huán)境中分別模擬改善后的系統(tǒng)在雙級(jí)模式和單級(jí)模式下的供熱能力和主要能源效率。在寒冷地區(qū)應(yīng)用不同供熱系統(tǒng)的建筑負(fù)荷和主要能源效率被比較分析用來調(diào)查耦合ASAHP的節(jié)能潛力。結(jié)果表明，耦合ASAHP產(chǎn)品在寒冷環(huán)境下展現(xiàn)出穩(wěn)定的PEE并能夠提供高熱值。耦合ASAHP的節(jié)能率在所有典型城市大約是20%。此外，單級(jí)ASAHP的節(jié)能潛力在極其寒冷地區(qū)能夠被明顯提高。在哈爾濱提高7.73%。
關(guān)鍵詞 吸收式熱泵 空氣源 雙級(jí)耦合 供熱 寒冷地區(qū)
1. 引言
1.1 能量消耗和傳統(tǒng)供熱系統(tǒng)存在的問題
取暖和室內(nèi)用于熱水的能量消耗是非常大的。在2008年，中國的北方城市取暖的能量消耗占建筑總體消耗的23.4%[1]。
通常，鍋爐是寒冷地區(qū)最常用的取暖和室內(nèi)熱水系統(tǒng)[2]。在中國，煤炭鍋爐仍被廣泛應(yīng)用，由于現(xiàn)有的煤炭主導(dǎo)的能源結(jié)構(gòu)[3]。然而，煤炭鍋爐的能源利用系數(shù)低并且會(huì)帶來較大的空氣污染，它被認(rèn)為是CO2，SO2，NOX和微塵，例如PM2.5和PM10的主要來源[4-6]。
1.2 空氣源吸收熱泵和它的局限性
一種將傳統(tǒng)取暖系統(tǒng)和空氣源吸收熱泵結(jié)合的供熱系統(tǒng)被評(píng)估在主要節(jié)能和減排方面有巨大潛力[7]。然而，與空氣源電熱泵類似，這種ASAHP表現(xiàn)出較差甚至在室外溫度較低時(shí)不能工作[8,9]。當(dāng)這種ASAHP不能滿足取暖需求時(shí)，鍋爐必須承擔(dān)剩余的熱負(fù)荷。因此，寒冷地區(qū)的能源儲(chǔ)蓄將被降低[10]。于是提高空氣源熱泵在寒冷地區(qū)的性能將極具意義。正如空氣源熱泵它本身的意義。
1.3研究目標(biāo)在于替代原有供熱系統(tǒng)。
對(duì)于ASAHP來說，很少有關(guān)于以取暖為目的的研究報(bào)告，更不用說其在寒冷地區(qū)的應(yīng)用。在這個(gè)工作中，一種雙級(jí)耦合ASAHP被提出用于在寒冷地區(qū)的取暖。這種耦合的ASAHP在當(dāng)環(huán)境溫度上升到一定值時(shí)能夠轉(zhuǎn)換成普通的單級(jí)ASAHP模式。為了研究這種新型的供熱系統(tǒng)的節(jié)能潛力，這種耦合的ASAHP被放在各種室外溫度下來測試性能。在這種耦合ASAHP應(yīng)用于典型的寒冷城市的節(jié)能潛力被分析之后，我們以傳統(tǒng)的燃煤鍋爐供熱系統(tǒng)作為基線。此外，能量儲(chǔ)蓄也和單級(jí)空氣源熱泵相比較，以確定耦合空氣源熱泵帶來的改善。
2. 方法
2.1雙級(jí)耦合ASAHP的描述
雙級(jí)耦合ASAHP是一種具有在低溫區(qū)是冷凝器，在高溫區(qū)是蒸發(fā)器的中間水循環(huán)裝置的混合動(dòng)力系統(tǒng)。見圖1. ASAHP位于低溫區(qū)，一個(gè)水源吸收熱泵被放置在高溫區(qū)。
在這種耦合ASAHP的運(yùn)行模式下，泵1、閥1和閥5是打開的，而閥2、3和4是關(guān)閉的。低溫區(qū)冷凝器的產(chǎn)熱作為高溫區(qū)蒸發(fā)器的熱源。用這種方法，低溫區(qū)的冷凝溫度是低的而高溫區(qū)的蒸發(fā)溫度是高的。低溫區(qū)的空氣源熱泵和高溫區(qū)的水源熱泵都可以高效運(yùn)行，甚至在空氣溫度非常低的情況下。返回的熱水在冷凝器、高溫區(qū)的吸收器和低溫區(qū)的吸收器內(nèi)被依次加熱。當(dāng)空氣溫度升高，單級(jí)空氣源熱泵的供熱性能提高并能夠滿足建筑的采暖需求。因此，雙級(jí)耦合空氣源熱泵能夠通過打開閥門2、3和4，關(guān)閉泵1、閥門1和5被切換成單級(jí)空氣源熱泵。在這種模式下，返回的熱水被冷凝器和低溫區(qū)的吸收器依次加熱。
在耦合ASAHP供熱系統(tǒng)中，通過切換模式，較低環(huán)境溫度的供熱安全和較高環(huán)境溫度的能源利用效率都能被保證。
2.2耦合ASAHP的建模和設(shè)計(jì)
為了研究改進(jìn)后供熱系統(tǒng)的性能并將它和傳統(tǒng)鍋爐系統(tǒng)做對(duì)比，耦合ASAHP的數(shù)學(xué)模型被建立起來。基于這些模型，耦合和單級(jí)ASAHP在各種空氣溫度下的供熱能力和能效都能被估算出來[11,12]。
2.2.1吸收式熱泵模型
為了簡化吸收式熱泵模型，應(yīng)該做一些合理的假設(shè)：
（1）系統(tǒng)處于紊流和熱平衡
（2）制冷劑離開蒸發(fā)器和冷凝器后分別是飽和蒸汽和飽和液體
（3）溶液離開發(fā)生器和吸收器都是飽和的
（4）管道內(nèi)的流動(dòng)阻力、壓力損失和熱損失都可忽略不計(jì)
（5）膨脹閥節(jié)流過程是等焓的
（6）水泵的電力消耗不包括在內(nèi)
基于這些簡化，這種ASAHP系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型能夠基于質(zhì)量和能量平衡建立[13,14]。驗(yàn)證之前的工作[7]：
其中UA是每個(gè)熱交換器熱傳遞系數(shù)和熱傳遞面積的產(chǎn)物，而LMTD是對(duì)數(shù)平均溫差。
NH3–LiNO3是這種耦和熱泵兩級(jí)的工作介質(zhì)，由于它低凝固點(diǎn)和不需要整流器的優(yōu)點(diǎn)。
流體的熱力學(xué)性質(zhì)是從[17，18]獲得的。供熱的性能系數(shù)定義為吸收器有效熱負(fù)荷與發(fā)生器所需的熱負(fù)荷的比值。對(duì)于提倡的這種系統(tǒng)以耦合ASAHP形式運(yùn)行：
對(duì)于提倡的系統(tǒng)以單級(jí)ASAHP形式運(yùn)行：
其中Qa1，Qc1，Qg1分別是吸收器、冷凝器和發(fā)生器在低溫階段的 熱負(fù)荷，Qa2,Qc2，Qg2分別是吸收器、冷凝器、發(fā)生器在高溫階段的熱負(fù)荷。
圖1 耦合ASAHP的示意圖
2.2.2耦合系統(tǒng)的一次能源效率
溶液泵的能耗由下式計(jì)算[18]：
其中Vp是泵的體積流動(dòng)速率。Pout和Pin是泵的進(jìn)出口壓力。ηp 是泵效率。風(fēng)扇的能耗是用一種簡單的方法計(jì)算的[7]：
其中ΔPfan是蒸發(fā)器阻力，G是風(fēng)扇空氣體積流動(dòng)速率，ηfan是風(fēng)扇效率，n是幾排蒸發(fā)器的彎數(shù)，ΔPcoil是每排的彎管的阻力，ΔPout是風(fēng)扇出口的過剩壓力，Qsupply是提供給用戶的耗熱率，ρ是空氣密度，Cp是空氣的比熱容，Δt是空氣通過蒸發(fā)器時(shí)的溫度變化量，而COPhig和COPlow分別是高溫階段和低溫階段的性能系數(shù)。這些參數(shù)的具體值可以在表格中查找出來[7]。
由于能源種類不同，電能，煤炭等都包括在分析中，初級(jí)能源效率被用于空氣源熱泵的性能評(píng)估[19]：
式中Qsupply是提供給用戶的熱速率，Qg是空氣源熱泵發(fā)生器消耗的熱速率，Wp是溶液泵消耗的電能，Wfan是風(fēng)扇消耗的電能，而ηboiler和ηpower分別是鍋爐效率和電機(jī)效率。耦合空氣源熱泵和單級(jí)空氣源熱泵的PEE能夠相應(yīng)的被計(jì)算出來。
2.2.3.耦合ASAHP的設(shè)備設(shè)計(jì)
設(shè)備設(shè)計(jì)中涉及到的主要部件列在表1中。一些參數(shù)設(shè)置是基于中國的環(huán)境下。中間水循環(huán)溫度對(duì)雙級(jí)耦合ASAHP的影響很大。如果設(shè)定的溫度高了，高溫區(qū)蒸發(fā)溫度也相應(yīng)升高。這種情況下性能是好的。然而，低溫區(qū)的冷凝溫度在這種情況下也高。這將導(dǎo)致較差的效率。因此，有一個(gè)最佳的設(shè)定溫度能使耦合ASAHP的PEE獲得最高值。在設(shè)計(jì)過程中，大量耦合ASAHP的PEE由中間水循環(huán)的不同溫度計(jì)算得出。最高值的PEE對(duì)應(yīng)的溫度被選作工作中的設(shè)計(jì)溫度。
在以上ASAHP數(shù)學(xué)模型和中間水循環(huán)優(yōu)化原則的基礎(chǔ)上，UA的值和每個(gè)熱交換器水/空氣流動(dòng)速率、溶液泵/ 風(fēng)扇的壓力上升值和流動(dòng)速率已經(jīng)被計(jì)算出來。設(shè)計(jì)的結(jié)果在表2中列出。
在設(shè)備設(shè)計(jì)完成之后，提倡的耦合ASAHP的性能仿真能夠在Matlab中用通過程序做出來?？紤]到水和空氣的流動(dòng)速率是在保持不變的前提下，為了簡化，所有交換器UA的值在模擬中都視為常數(shù)。
表1 耦合ASAHP主要設(shè)計(jì)參數(shù)
表2耦合ASAHP每個(gè)組件的設(shè)計(jì)參數(shù)
2.3.供熱系統(tǒng)的節(jié)能效率
為了研究提倡的耦合ASAHP系統(tǒng)在寒冷地區(qū)的潛力，中國北方典型城市的初級(jí)能耗能夠在PEE模擬的基礎(chǔ)上被計(jì)算出來。然后，相應(yīng)的節(jié)能效率也被計(jì)算出來，將傳統(tǒng)燃煤鍋爐作為供熱系統(tǒng)基準(zhǔn)線。單級(jí)ASAHP的ESR也能作為對(duì)比分析，為了獲得耦合ASAHP貢獻(xiàn)的性能提升值。這種提倡的系統(tǒng)的ESR被定義如下[12]：
其中PEproposed是推薦的系統(tǒng)的初級(jí)能耗，PEboile是傳統(tǒng)鍋爐供熱系統(tǒng)的初級(jí)能耗。
三個(gè)典型中國北方城市：沈陽、長春、哈爾濱，被選擇用來研究該供暖系統(tǒng)的應(yīng)用潛力。一個(gè)典型的酒店大樓被選來模擬，建筑的布局已表示出來如圖2。表3中給出的建筑參數(shù)是依據(jù)中國公共建筑能耗標(biāo)準(zhǔn)選取的[20]。不同城市的氣象特征和供暖時(shí)間也在表3中列出[21]?；谶@些建筑信息、氣候特點(diǎn)和供熱需求，酒店建筑的每個(gè)小時(shí)的熱負(fù)荷都能用一個(gè)叫做DeST[22]的動(dòng)態(tài)能源仿真工具計(jì)算出來。不同城市的設(shè)計(jì)熱負(fù)荷和積累的熱負(fù)荷能夠在表中查出。
圖2傳統(tǒng)酒店建筑布局圖
3. 結(jié)果
基于表1和2中提供的設(shè)計(jì)參數(shù)，耦合ASAHP在不同工作狀況下的運(yùn)行表現(xiàn)能夠被模擬出來。
3.1.設(shè)計(jì)條件下的表現(xiàn)
耦合ASAHP在設(shè)計(jì)條件下的表現(xiàn)在表4中列出。相應(yīng)的，如果換成單級(jí)ASAHP，它的表現(xiàn)也能被仿真出來。
盡管冷凝器和整個(gè)耦合ASAHP蒸發(fā)器之間的溫度升高可高達(dá)67℃，但在每級(jí)只有29℃和44℃。因此，每一級(jí)的性能系數(shù)相對(duì)較高，在高溫區(qū)可達(dá)1.63，低溫區(qū)可達(dá)1.52。耦合ASAHP很少比單級(jí)ASAHP性能系數(shù)低。然而，耦合ASAHP的供熱能力是單機(jī)的三倍多。耦合ASAHP的PEE是87.29%，然而傳統(tǒng)燃煤鍋爐只有70%。
3.2.設(shè)計(jì)條件之外的表現(xiàn)
在一個(gè)寒冷地區(qū)的供暖季節(jié)期間，室外空氣溫度變化范圍很大，這導(dǎo)致供熱能力和供熱COP變化較大。表4顯示，在典型城市最低空氣溫度能夠低至-30℃。因此，選-30℃到20℃作為耦合ASAHP性能模擬的環(huán)境溫度。
圖3顯示了ASAHP低溫區(qū)和耦合ASAHP系統(tǒng)中水源熱泵高溫區(qū)的性能系數(shù)。從中能夠看出兩個(gè)階段性能系數(shù)都相對(duì)穩(wěn)定，高溫區(qū)始終保持在1.58-1.69的變化范圍內(nèi)，低溫區(qū)始終保持在1.47-1.58的變化范圍。
表3典型城市的建筑特征和供熱負(fù)荷
表4耦合ASAHP在設(shè)計(jì)工況下的性能
圖3室外空氣溫度
圖4室外空氣溫度
圖5室外空氣溫度
圖6室外空氣溫度
表5相關(guān)性能系數(shù)
耦合ASAHP和單級(jí)ASAHP在不同室外溫度下的PEE如圖5所示。耦合ASAHP的PEE在環(huán)境溫度低于-15℃時(shí)比單級(jí)ASAHP的高。當(dāng)環(huán)境溫度為-30℃時(shí)，耦合ASAHP仍有高達(dá)85.5%的PEE。比傳統(tǒng)鍋爐的70%高15.5%。當(dāng)環(huán)境溫度高些時(shí)，單級(jí)ASAHP的PEE更高，當(dāng)環(huán)境溫度為0℃以上時(shí)甚至可以超過100%。
耦合ASAHP和單級(jí)ASAHP的供熱能力在不同室外溫度時(shí)的值在圖6中能夠顯示出來。當(dāng)空氣溫度變化時(shí)，耦合ASAHP的供熱能力變化范圍為22. 9-40.7KW。然而單級(jí)ASAHP在4.7-24.3KW的變化范圍內(nèi)。在寒冷地區(qū)供熱需求量越大，對(duì)耦合ASAHP越有利。不考慮單級(jí)ASAHP的話，它在相對(duì)溫暖環(huán)境中當(dāng)建筑負(fù)荷低而且熱泵效率高時(shí)也是有優(yōu)勢的。由耦合模式到單級(jí)模式的切換是在當(dāng)單級(jí)ASAHP供熱量足以滿足建筑需求而且其PEE高于耦合模式時(shí)完成的。
3.3．寒冷地區(qū)節(jié)能分析
在以上性能模擬的基礎(chǔ)上，耦合ASAHP供熱系統(tǒng)在寒冷地區(qū)的節(jié)能潛力能夠被分析出來。對(duì)于基準(zhǔn)線供熱系統(tǒng)，建筑負(fù)荷完全由燃煤鍋爐承擔(dān)。而對(duì)于兩級(jí)耦合ASAHP系統(tǒng)，建筑負(fù)荷完全由AHP（部分由耦合空氣源熱泵，部分由單級(jí)空氣源熱泵）。對(duì)于單級(jí)ASAHP熱系統(tǒng)，一部分建筑負(fù)荷是由AHP提供，而剩余的則由鍋爐承擔(dān)。由AHP和鍋爐提供的熱量和相應(yīng)的初級(jí)能耗在圖7中示出。在稍冷的地區(qū)，熱泵提供的熱量比例減少，由于時(shí)間越長空氣源熱泵越無法具有充足的供熱能力，因此消耗的初級(jí)能源越多。可以預(yù)測，在寒冷地區(qū)的節(jié)能潛力將會(huì)降低，而耦合ASAHP在改變這種狀況中扮演重要角色。
燃煤鍋爐、ASAHP和耦合ASAHP供熱系統(tǒng)的初級(jí)能耗和系統(tǒng)PEE在整個(gè)供熱季節(jié)中的值在表6中示出。與傳統(tǒng)燃煤鍋爐相比，ASAHP的節(jié)能率在沈陽可達(dá)20.73%，在長春可達(dá)17.5%，在哈爾濱可達(dá)14%。使用耦合ASAHP之后，在沈陽節(jié)能率提升了23.97%，在長春提高了22.62%，在哈爾濱提高了21.73；都報(bào)保持在20%以上。在哈爾濱由耦合ASAHP貢獻(xiàn)的增長可達(dá)7.73%。
（a）AHP和鍋爐提供的熱量 （b）由AHP和鍋爐消耗的能量
圖7
表6在典型城市不同供熱系統(tǒng)的初級(jí)能源分析
4. 討論
以上初級(jí)能效的比較基于中國目前仍廣泛使用的燃煤鍋爐。但是提倡的耦合ASAHP供熱系統(tǒng)仍可以與其他熱源結(jié)合，例如區(qū)域供熱網(wǎng)、太陽能、地?zé)崮堋⑸锬芎腿細(xì)忮仩t。燃?xì)忮仩t如今正被越來越廣泛地使用。尤其是在天然氣供應(yīng)充足的地區(qū)，由于它與燃煤鍋爐相比具有較高能效和較少的空氣污染。并且如果冷凝熱復(fù)蘇使用在燃?xì)忮仩t，這個(gè)效率可以甚至更高。
當(dāng)燃?xì)忮仩t被使用作耦合ASAHP的驅(qū)動(dòng)源，考慮到燃?xì)忮仩t的效率為90%，空氣源熱泵的性能系數(shù)為1.27。提倡的系統(tǒng)的PEE估計(jì)為1.27x90%=114.3%。當(dāng)在較高環(huán)境溫度運(yùn)行時(shí)ASAHP的性能系數(shù)更高，提倡的供熱系統(tǒng)的PEE相應(yīng)的也變高。值得一提的時(shí)如果燃?xì)饫淠仩t被使用，冷凝熱是由離開吸收器的低溫?zé)崴玫降牡亩皇峭ㄟ^鍋爐自身產(chǎn)生的熱水。通過這種方法，燃?xì)忮仩t能夠產(chǎn)生高溫?zé)崴畞眚?qū)動(dòng)ASAHP，而ASAHP產(chǎn)生的低溫?zé)崴軓臒煔庵械挠酂釓?fù)熱。因此，提倡的供熱系統(tǒng)的PEE能夠進(jìn)一步提高。此外，直接燃?xì)馐娇諝庠礋岜猛ㄟ^發(fā)展能夠降低鍋爐的投入。
最后，耦合供熱系統(tǒng)研究的限制可能在于空氣源熱泵結(jié)霜這個(gè)關(guān)鍵問題的解決。幸運(yùn)的是，除霜的方法已經(jīng)被提出，但是還有待于進(jìn)一步的驗(yàn)證。
5. 結(jié)論
一種基于雙級(jí)耦合ASAHP的新型供熱系統(tǒng)被提出用于提高單級(jí)ASAHP節(jié)能潛力。提倡的系統(tǒng)的供熱能力和能效分別在耦合模式和單級(jí)模式、變化環(huán)境溫度下模擬。不同供熱系統(tǒng)在寒冷地區(qū)的建筑負(fù)荷和初級(jí)能耗被對(duì)比分析來研究耦合ASAHP的節(jié)能潛力。從以上的分析可以概括如下。
（1） 耦合ASAHP在寒冷地區(qū)展現(xiàn)出穩(wěn)定的PEE并能提供高熱值；如果與燃?xì)忮仩t相結(jié)合，PEE值能夠進(jìn)一步提高。
（2） 耦合ASAHP的節(jié)能率在各種類型的城市都高于20%
（3） 耦合ASAHP在極其寒冷地區(qū)的節(jié)能潛力能夠被明顯提高。
在哈爾濱提高可達(dá)7.73%
（4） ASAHP的結(jié)霜問題在進(jìn)一步的研究中應(yīng)該被解決
參考文獻(xiàn)
[1] Tsinghua University Building Energy Saving Research Center. Annual report onchina building energy efficiency. China Architecture and Building Press,Beijing; 2011 [in Chinese].
[2] Li Y, Fu L, Zhang SG, Jiang Y, Zhao XL. A new type of district heating methodwith co-generation based on absorption heat exchange (co-ah cycle). EnergyConvers Manage 2011;52(2):1200–7.
[3] Chen X, Wang L, Tong LG, Sun SF, Yue XF, Yin SW, et al. Energy saving andemission reduction of China’s urban district heating. Energy Policy2013;55:677–82.
[4] Wang L, Chen X, Wang L, Sun SF, Tong LG, Yue XF, et al. Contribution fromurban heating to China’s 2020 goal of emission reduction. Environ Sci Technol2011;45(11):4676–81.
[5] Chen WY, Xu RN. Clean coal technology development in China. Energy Policy2010;38(5):2123–30.
[6] Genon G, Torchio MF, Poggio A, Poggio M. Energy and environmentalassessment of small district heating systems: global and local effects in twocase-studies. Energy Convers Manage 2009;50(3):522–9.
[7] Li XT, Wu W, Zhang XL, Shi WX, Wang BL. Energy saving potential of lowtemperature hot water system based on air source absorption heat pump. ApplTherm Eng 2012;48:317–24.
[8] Shao SQ, Shi WX, Li XT, Ma J. A new inverter heat pump operated all year roundwith domestic hot water. Energy Convers Manage 2004;45(13–14):2255–68.
[9] Ding YJ, Chai QH, Ma GY, Jiang Y. Experimental study of an improved air sourceheat pump. Energy Convers Manage 2004;45(15–16):2393–403.
[10] Wu W, Zhang XL, Li XT, Shi WX, Wang BL. Comparisons of different workingpairs and cycles on the performance of absorption heat pump for heating anddomestic hot water in cold regions. Appl Therm Eng 2012;48:349–58.
[11] Zheng DX, Meng XL. Ultimate refrigerating conditions, behavior turning and athermodynamic analysis for absorption–compression hybrid refrigerationcycle. Energy Convers Manage 2012;56:166–74.
[12] Herold KE, Radermacher R, Klein SA. Absorption chillers and heatpumps. Florida: CRC Press; 1996.
[13] Bakhtiari B, Fradette L, Legros R, Paris J. A model for analysis and design ofH2O–LiBr absorption heat pumps. Energy Convers Manage 2011;52:1439–48.
[14] Adewusi SA, Zubair SM. Second law based thermodynamic analysis ofammonia–water absorption systems. Energy Convers Manage 2004;45(15–16):2355–69.
[15] Karamangil MI, Coskun S, Kaynakli O, Yamankaradeniz N. A simulation studyof performance evaluation of single-stage absorption refrigeration systemusing conventional working fluids and alternatives. Renew Sust Energy Rev2010;14(7):1969–78.
[16] Moreno-Quintanar G, Rivera W, Best R. Comparison of the experimentalevaluation of a solar intermittent refrigeration system for ice productionoperating with the mixtures NH3/LiNO3 and NH3/LiNO3/H2O. Renew Energy2012;38(1):62–8.
[17] Antonopoulos KA, Rogdakis ED. Performance of solar-driven ammonia–lithiumnitrate and ammonia–sodium thiocyanate absorption systems operating ascoolers or heat pumps in Athens. Appl Therm Eng 1996;16(2):127–47.
[18] Sun DW. Comparison of the performances of NH3–H2O, NH3–LiNO3 and NH3–NaSCN absorption refrigeration systems. Energy Convers Manage 1998;39(5–6):357–68.
[19] Wu W, Wang BL, You T, Shi WX, Li XT. A potential solution for thermalimbalance of ground source heat pump systems in cold regions: ground sourceabsorption heat pump. Renew Energy 2013;59:39–48.
[20] Ministry of Construction of China. GB50189-2005: design standard for energyefficiency of public buildings, Beijing; 2005 [in Chinese].
[21] Department of Building Science of Tsinghua University. Chinese architecturespecificmeteorological data sets for thermal environment analysis, ChinaArchitecture and Building Press, Beijing; 2005 [in Chinese].
[22] Zhang XL, Xia JJ, Jiang ZY, Huang JY, Qin R, Zhang Y, et al. DeST—an integratedbuilding simulation toolkit Part II: applications. Build Simul2008;1(3):193–209.
[23] Chen Q, Finney K, Li H, Zhang X, Zhou J, Sharifi V, et al. Condensing boilerapplications in the process industry. Appl Energy 2012;89(1):30–6.
[24] Finney KN, Chen Q, Sharifi VN, Swithenbank J, Nolan A, White S, et al.Developments to an existing city-wide district energy network: Part II –analysis of environmental and economic impacts. Energy Convers Manage2012;62:176–84.
15